NORBERT PERFORMANCE · ULTIMATE ENGINE TUNING SUITE
Ultimate Engine Tuning Suite | جعبه‌ابزار جامع مهندسی تیونینگ
مجموعه مهندسی Norbert Performance برای ساخت موتور، کلیرنس‌ها، سرسیلندر، میل‌بادامک، سوخت، جرقه، روغن‌کاری، خنک‌کاری، توربو، ECU، انتقال قدرت، دینامیک خودرو و تحلیل داده. همه دسته‌ها در شروع بسته‌اند؛ ابزارها را جست‌وجو، محاسبه و پروفایل ستاپ را ذخیره کن.
LIVE CALCULATIONSCOLLAPSIBLE CATEGORIESENGINEERING UNITSNORBERT PERFORMANCE
تعداد ابزارهای فعال: 583·تعداد دسته‌ها: 59·محاسبات در مرورگر انجام می‌شود
موتور و هندسه داخلیحجم، تراکم، هندسه سیلندر، پیستون و تنفس موتور10 ابزار⌄
حجم کل موتور
حجم جابه‌جایی بر اساس قطر، کورس و تعداد سیلندر.
نتیجه محاسبه
—cc
—L
حجم هر سیلندر
Single-cylinder displacement.
نتیجه محاسبه
—cc
نسبت تراکم استاتیک
(حجم جابه‌جایی + حجم نهایی) / حجم نهایی.
نتیجه محاسبه
—:1
نسبت قطر به کورس
Bore/Stroke ratio.
نتیجه محاسبه
—:1
سرعت متوسط پیستون
Mean piston speed = 2 × stroke × RPM / 60.
نتیجه محاسبه
—m/s
نسبت طول شاتون به کورس
Rod length / stroke.
نتیجه محاسبه
—:1
حجم واشر سرسیلندر
تقریب حجم استوانه‌ای واشر.
نتیجه محاسبه
—cc
—cc
حجم فضای Deck
تقریب حجم ناشی از فاصله پیستون تا سطح بلوک.
نتیجه محاسبه
—cc
فشار مؤثر متوسط ترمزی (BMEP)
محاسبه برای موتور چهارزمانه از توان، حجم و RPM.
نتیجه محاسبه
—bar
—psi
تخمین نسبت تراکم دینامیکی
تقریب هندسی از IVC؛ از نقشه تایمینگ واقعی استفاده شود.
نتیجه محاسبه
—mm
—:1
توان، گشتاور و عملکردتوان موتور، نسبت توان به وزن، تخمین‌های عملکردی و راندمان8 ابزار⌄
توان از گشتاور و RPM
kW = Nm × RPM / 9549.2966.
نتیجه محاسبه
—kW
—hp
—PS
گشتاور از توان و RPM
Torque = P × 9549.2966 / RPM.
نتیجه محاسبه
—Nm
—lb-ft
تبدیل توان hp / PS / kW
تبدیل توان مکانیکی و متریک.
نتیجه محاسبه
—hp
—PS
—kW
تبدیل گشتاور Nm / lb-ft
تبدیل واحد گشتاور.
نتیجه محاسبه
—Nm
—lb-ft
نسبت توان به وزن
توان ویژه خودرو بر حسب وزن.
نتیجه محاسبه
—hp/tonne
—kW/tonne
تخمین توان موتور از توان چرخ
برآورد بر اساس درصد تلفات انتقال قدرت واردشده.
نتیجه محاسبه
—hp
—hp
تخمین زمان ¼ مایل
مدل تجربی وزن و توان؛ فقط تخمین اولیه.
نتیجه محاسبه
—s
—mph
نیروی کشش در سطح چرخ
گشتاور موتور × نسبت کل × راندمان / شعاع چرخ.
نتیجه محاسبه
—N
—kN
توربو، سوپرشارژر و جریان هوابوست، فشار مطلق، نسبت فشار، جریان هوا و دمای کمپرسور10 ابزار⌄
بوست و فشار مطلق MAP
فشار گیج + فشار جو.
نتیجه محاسبه
—bar
—bar abs
—kPa abs
نسبت فشار کمپرسور
Outlet absolute pressure / inlet absolute pressure.
نتیجه محاسبه
—:1
دبی هوای موتور (NA)
تخمین چهارزمانه با حجم، RPM، VE و چگالی.
نتیجه محاسبه
—kg/h
—lb/min
—CFM
تخمین ایده‌آل توان از بوست
مدل فشار مطلق ساده؛ بدون تلفات حرارتی و محدودیت موتور.
نتیجه محاسبه
—hp
—%
دمای خروجی کمپرسور
مدل گاز ایده‌آل با γ=1.4 و بازده ایزنتروپیک.
نتیجه محاسبه
—°C
—K
بازده اینترکولر
(T compressor out − T charge out)/(T compressor out − T ambient).
نتیجه محاسبه
—%
—°C
تخمین نسبت چگالی از MAP و دما
تقریب گاز ایده‌آل نسبت به شرایط مرجع.
نتیجه محاسبه
—:1
—%
تبدیل دبی هوای وزنی
kg/h، lb/min و g/s.
نتیجه محاسبه
—lb/min
—g/s
افت فشار مسیر هوا
اختلاف فشار قبل و بعد از قطعه.
نتیجه محاسبه
—kPa
—%
توان تقریبی موردنیاز کمپرسور
تخمین ترمودینامیکی توان گاز؛ بدون مدل نقشه کمپرسور.
نتیجه محاسبه
—kW
—hp
سوخت‌رسانی، انژکتور و پمپظرفیت انژکتور، دبی سوخت، فشار تفاضلی و BSFC11 ابزار⌄
توان قابل پشتیبانی انژکتورها
دبی کل × duty cycle / BSFC.
نتیجه محاسبه
—hp
—lb/hr
—kg/h
دبی سوخت موردنیاز برای توان هدف
Fuel flow = target HP × BSFC, with reserve.
نتیجه محاسبه
—lb/hr
—kg/h
Duty Cycle از Pulse Width
فرض چهارزمانه و چرخه 720 درجه.
نتیجه محاسبه
—%
—ms
اصلاح دبی انژکتور با فشار تفاضلی
Flow ∝ square root of differential pressure.
نتیجه محاسبه
—cc/min
—%
دبی پمپ سوخت و جرم سوخت
تبدیل L/h به kg/h با چگالی ورودی.
نتیجه محاسبه
—kg/h
—L/h
—lb/hr
BSFC از توان و مصرف سوخت
Brake specific fuel consumption.
نتیجه محاسبه
—lb/hp·h
—g/kWh
فشار تفاضلی انژکتور
فشار ریل مطلق منهای MAP مطلق.
نتیجه محاسبه
—bar
—psi
زمان پاشش مؤثر پس از Dead Time
زمان بازبودن مؤثر تقریبی = PW − dead time.
نتیجه محاسبه
—ms
—%
تبدیل مصرف حجمی سوخت
L/h، mL/min و US gal/h.
نتیجه محاسبه
—mL/min
—US gal/h
تعداد انژکتور لازم برای توان هدف
محاسبه بر اساس دبی، BSFC و duty.
نتیجه محاسبه
—عدد
—lb/hr
تأثیر Fuel Trim بر مقدار سوخت
اصلاح درصدی بر مقدار پایه.
نتیجه محاسبه
—مقدار اصلاح‌شده
—مقدار تغییر
احتراق، AFR، Lambda و جرقهنسبت مخلوط، dwell، زاویه جرقه و محاسبات پایه احتراق8 ابزار⌄
AFR به Lambda و φ
Lambda = AFR actual / AFR stoich.
نتیجه محاسبه
—λ
—φ
Lambda به AFR
AFR = Lambda × AFR stoichiometric.
نتیجه محاسبه
—:1
نسبت هم‌ارزی φ
Phi = 1/Lambda.
نتیجه محاسبه
—φ
تبدیل زاویه جرقه به زمان
زمان بر حسب ms در دور موتور مشخص.
نتیجه محاسبه
—ms
—ms/°
تبدیل Dwell به زاویه میل‌لنگ
زاویه دوران طی زمان dwell.
نتیجه محاسبه
—° crank
انرژی ذخیره‌شده در کویل
E = ½LI²؛ انرژی نظری ذخیره‌شده.
نتیجه محاسبه
—mJ
—J
نسبت AFR برای Lambda هدف
محاسبه AFR هدف از AFR استوکیومتری.
نتیجه محاسبه
—:1
تبدیل زمان به زاویه موتور
زاویه میل‌لنگ طی زمان داده‌شده.
نتیجه محاسبه
—° crank
گیربکس، دیفرانسیل و انتقال قدرتسرعت، دور موتور، نسبت دنده، گشتاور چرخ و نیروی کشش10 ابزار⌄
سرعت خودرو از RPM
سرعت تئوری از قطر تایر، نسبت دنده و دیفرانسیل.
نتیجه محاسبه
—km/h
—mph
RPM در سرعت جاده
محاسبه دور موتور در دنده انتخابی.
نتیجه محاسبه
—RPM
ابعاد تایر از سایز P-metric
قطر اسمی، محیط و دور در کیلومتر.
نتیجه محاسبه
—mm
—mm
—rev/km
نسبت کل انتقال قدرت
نسبت دنده × نسبت نهایی.
نتیجه محاسبه
—:1
گشتاور روی چرخ
گشتاور موتور × نسبت کل × راندمان.
نتیجه محاسبه
—Nm
—lb-ft
دور تایر در سرعت مشخص
محاسبه RPM چرخ با سرعت جاده.
نتیجه محاسبه
—RPM
—rev/s
درصد افت RPM هنگام تعویض دنده
محاسبه افت دور پس از upshift در سرعت ثابت.
نتیجه محاسبه
—RPM
—%
مقایسه سرعت بین دنده‌ها
سرعت نظری در دو دنده در RPM یکسان.
نتیجه محاسبه
—km/h
—km/h
—km/h
نیروی کشش از گشتاور چرخ
نیروی مماسی = گشتاور چرخ / شعاع دینامیکی.
نتیجه محاسبه
—N
—kN
توان خروجی گیربکس
توان ورودی پس از تلفات واردشده.
نتیجه محاسبه
—kW
—kW
سیستم خنک‌کاری، روغن و حرارتانتقال حرارت، دما، فشار روغن و محاسبات پایه خنک‌کاری7 ابزار⌄
تبدیل دما
Celsius / Fahrenheit / Kelvin.
نتیجه محاسبه
—°C
—°F
—K
انتقال حرارت مایع خنک‌کننده
Q = mass flow × cp × delta T.
نتیجه محاسبه
—kW
—BTU/h
انرژی گرمایی برای تغییر دما
Q = mass × cp × delta T.
نتیجه محاسبه
—kJ
—kWh
تبدیل فشار روغن
bar، PSI و kPa.
نتیجه محاسبه
—bar
—PSI
—kPa
اختلاف دمای ورودی و خروجی رادیاتور
Temperature drop across radiator.
نتیجه محاسبه
—°C
—°F
توان هیدرولیکی جریان روغن
Hydraulic power = pressure × volumetric flow.
نتیجه محاسبه
—kW
—hp
اثربخشی مبدل حرارتی ساده
مقایسه تغییر دمای سیال با بیشینه اختلاف ممکن.
نتیجه محاسبه
—%
—°C
برق خودرو، سنسورها و سیگنالقانون اهم، PWM، ADC، کالیبراسیون خطی و افت ولتاژ8 ابزار⌄
قانون اهم
محاسبه V، I و R از دو مقدار.
نتیجه محاسبه
—نتیجه
—W
توان الکتریکی
P = V × I.
نتیجه محاسبه
—W
—kW
افت ولتاژ کابل
Vdrop = I × R؛ مقاومت کل رفت‌وبرگشت وارد شود.
نتیجه محاسبه
—V
—%
—V
محاسبه PWM
درصد duty، زمان ON و فرکانس.
نتیجه محاسبه
—ms
—ms
—V
تبدیل ADC به ولتاژ
برای ADC ایده‌آل بدون offset و خطای مرجع.
نتیجه محاسبه
—V
—%
کالیبراسیون خطی سنسور
نگاشت سیگنال به واحد مهندسی.
نتیجه محاسبه
—مقدار تبدیل‌شده
—%
تخمین دمای NTC با Beta
معادله Beta؛ فقط در صورت معتبر بودن پارامترهای دیتاشیت.
نتیجه محاسبه
—°C
—K
تبدیل ولتاژ سنسور به فشار
کالیبراسیون خطی دو نقطه‌ای.
نتیجه محاسبه
—kPa
شاسی، ترمز، چسبندگی و دینامیکانرژی، شتاب، نیروی ترمز، انتقال وزن و چسبندگی7 ابزار⌄
انرژی جنبشی خودرو
½ × mass × speed².
نتیجه محاسبه
—kJ
—kWh
فاصله ترمز تئوری
بدون زمان واکنش؛ سطح افقی و deceleration یکنواخت.
نتیجه محاسبه
—m
—m/s²
شتاب‌گیری/کاهش سرعت از Δv و زمان
شتاب متوسط خطی.
نتیجه محاسبه
—m/s²
—g
انتقال وزن طولی
تقریب ΔW = mass × a × CG height / wheelbase.
نتیجه محاسبه
—kg
—N
گشتاور ترمز از نیروی کالیپر
تقریب با نیروی clamp کل و شعاع مؤثر.
نتیجه محاسبه
—Nm
—N
حد نیروی چسبندگی تایر
Fmax = μ × normal load.
نتیجه محاسبه
—N
—m/s²
بار عمودی هر چرخ
توزیع ایستا بر اساس درصد وزن محور.
نتیجه محاسبه
—kg
—kg
تبدیل واحدهای مهندسیتبدیل فشار، دما، توان، گشتاور، سرعت، طول، حجم و دبی12 ابزار⌄
تبدیل فشار PSI / bar / kPa
برای فشار گیج یا مطلق؛ نوع فشار را جداگانه در نظر بگیر.
نتیجه محاسبه
—PSI
—bar
—kPa
تبدیل طول mm / inch / cm
تبدیل واحد طول.
نتیجه محاسبه
—mm
—cm
—inch
—m
تبدیل حجم cc / L / cubic inch
تبدیل حجم.
نتیجه محاسبه
—cc
—L
—cu in
تبدیل سرعت km/h / mph / m/s
تبدیل سرعت.
نتیجه محاسبه
—km/h
—mph
—m/s
تبدیل نیرو N / kN / lbf
تبدیل واحد نیرو.
نتیجه محاسبه
—N
—kN
—lbf
تبدیل دبی حجمی L/min / L/h / GPH
GPH بر مبنای گالن آمریکایی.
نتیجه محاسبه
—L/min
—L/h
—US gal/h
تبدیل چگالی kg/m³ / g/cm³ / lb/ft³
تبدیل چگالی.
نتیجه محاسبه
—kg/m³
—g/cm³
—lb/ft³
تبدیل زاویه درجه / رادیان
تبدیل زاویه.
نتیجه محاسبه
—°
—rad
تبدیل جرم kg / lb
تبدیل جرم.
نتیجه محاسبه
—kg
—lb
تبدیل RPM به Hz و زمان هر دور
فرکانس دورانی و دوره تناوب.
نتیجه محاسبه
—Hz
—ms
—rad/s
تبدیل توان بر حجم
kW/L، hp/L و W/cc.
نتیجه محاسبه
—kW/L
—hp/L
تبدیل دبی جرمی lb/hr / kg/h / g/s
تبدیل دبی جرمی سوخت یا هوا.
نتیجه محاسبه
—lb/hr
—kg/h
—g/s
لاگ‌گیری و تحلیل دادهمحاسبات نمونه‌برداری، تغییرات، شتاب و نرخ تغییر سیگنال6 ابزار⌄
نرخ تغییر سیگنال لاگ
Δ signal / Δ time.
نتیجه محاسبه
—unit/s
—unit
شتاب از لاگ سرعت
شتاب متوسط از دو نمونه سرعت.
نتیجه محاسبه
—m/s²
—g
نرخ نمونه‌برداری لاگ
نمونه بر ثانیه و فاصله زمانی نمونه‌ها.
نتیجه محاسبه
—Hz
—ms
درصد تغییر پارامتر
تغییر نسبت به مقدار پایه.
نتیجه محاسبه
—تغییر مطلق
—%
نرخ افزایش RPM
محاسبه نرخ افزایش دور موتور.
نتیجه محاسبه
—RPM/s
—s/1000 RPM
نسبت جرمی هوا به سوخت
محاسبه AFR از دبی جرمی هوا و سوخت.
نتیجه محاسبه
—:1
—λ
Engine Building و کلیرنس‌های داخلیمحاسبات بلوک، پیستون، شاتون، رینگ، یاتاقان و بارهای مکانیکی12 ابزار جدید⌄
حجم محفظه لازم برای تراکم هدف
از حجم جابه‌جایی هر سیلندر و نسبت تراکم هدف.
نتیجه محاسبه
—cc
اثر Dish / Dome پیستون بر تراکم
Dish حجم را زیاد و Dome حجم را کم می‌کند؛ حجم‌ها بر حسب cc.
نتیجه محاسبه
—cc
—:1
کلیرنس پیستون تا Deck از Stack-up
Deck clearance = ارتفاع بلوک − (طول شاتون + ارتفاع تراکم + نصف کورس). مثبت یعنی پیستون پایین‌تر از Deck.
نتیجه محاسبه
—mm
—علامت فاصله
Compression Height لازم پیستون
از ارتفاع بلوک، طول شاتون، کورس و Deck clearance هدف.
نتیجه محاسبه
—mm
فاصله Squish / Quench نهایی
تقریب: Deck clearance + ضخامت فشرده واشر؛ protrusion را با مقدار منفی وارد کن.
نتیجه محاسبه
—mm
فاصله دهانه رینگ از ضریب قطر
ضریب نمونه است و باید طبق جنس رینگ، سوخت و سازنده انتخاب شود.
نتیجه محاسبه
—inch
—mm
کلیرنس پیستون تا دیواره سیلندر
قطر سیلندر منهای قطر واقعی پیستون در نقطه اندازه‌گیری توصیه‌شده سازنده.
نتیجه محاسبه
—mm
—inch
کلیرنس قطری یاتاقان
قطر داخلی یاتاقان مونتاژشده منهای قطر ژورنال؛ برای محاسبه واقعی از اندازه‌گیری دقیق استفاده کن.
نتیجه محاسبه
—mm
—µm
—µm/mm
RPM بر اساس حد سرعت متوسط پیستون
برای بررسی اولیه؛ حد مجاز واقعی تابع قطعات، روغن‌کاری و طراحی است.
نتیجه محاسبه
—RPM
شتاب تقریبی پیستون در TDC
تقریب مرتبه اول/دوم با طول شاتون و شعاع میل‌لنگ؛ برای تحلیل بار نهایی کافی نیست.
نتیجه محاسبه
—m/s²
—g
نیروی اینرسی جرم رفت‌وبرگشتی
تقریب با شتاب بیشینه تخمینی پیستون؛ جرم واردشده باید جرم معادل رفت‌وبرگشتی باشد.
نتیجه محاسبه
—N
—kgf
نیروی گاز روی پیستون
نیروی لحظه‌ای بر اساس فشار سیلندر ورودی و سطح پیستون؛ فشار اوج باید از داده معتبر بیاید.
نتیجه محاسبه
—N
—ton-force
Camshaft، سوپاپ و سرسیلندرتایمینگ میل‌بادامک، لیفت، سطح عبور سوپاپ و سرعت پورت10 ابزار جدید⌄
محاسبه LSA از Centerlineها
LSA = (Intake Centerline + Exhaust Centerline) / 2؛ مقادیر بر حسب درجه میل‌لنگ.
نتیجه محاسبه
—°
Overlap تقریبی میل‌بادامک
فقط زمانی قابل مقایسه است که Duration ورودی و خروجی در یک lift-check height اندازه‌گیری شده باشند.
نتیجه محاسبه
—°
رویدادهای IVO و IVC از Duration/ICL
تخمین رویدادهای ورودی بر اساس Duration و Intake Centerline در یک ارتفاع اندازه‌گیری یکسان.
نتیجه محاسبه
—° BTDC
—° ABDC
رویدادهای EVO و EVC از Duration/ECL
تخمین رویدادهای خروجی بر اساس Duration و Exhaust Centerline در یک ارتفاع اندازه‌گیری یکسان.
نتیجه محاسبه
—° BBDC
—° ATDC
لیفت واقعی سوپاپ از نسبت راکر
لیفت سوپاپ ≈ لیفت لوب × نسبت راکر − لقی مؤثر؛ هندسه دینامیکی را کامل مدل نمی‌کند.
نتیجه محاسبه
—mm
—mm
مساحت Curtain سوپاپ
تقریب هندسی π × قطر سوپاپ × لیفت؛ محدودیت گلوگاه و جریان را لحاظ نمی‌کند.
نتیجه محاسبه
—mm²
—cm²
مساحت گلوگاه نسبت به قطر سوپاپ
برای تخمین هندسی؛ درصد بهینه به طراحی سرسیلندر وابسته است.
نتیجه محاسبه
—mm
—mm²
سرعت هوا در پورت از CFM و CSA
سرعت میانگین مقطعی؛ پالس‌بودن جریان و ضریب تخلیه را لحاظ نمی‌کند.
نتیجه محاسبه
—m/s
—ft/s
مساحت پورت لازم برای سرعت هدف
CSA = دبی حجمی / سرعت هدف؛ نتیجه سطح مقطع میانگین است نه طراحی نهایی پورت.
نتیجه محاسبه
—cm²
—mm
تصحیح CFM بر اساس افت فشار Flow Bench
تصحیح ساده به افت فشار هدف؛ چگالی، دمای هوا و روش آزمون باید یکسان باشند.
نتیجه محاسبه
—CFM
مدل‌سازی تنفس و شارژ سیلندرVE، جرم هوا در هر سیکل، سوخت هر سیکل و کالیبراسیون MAF10 ابزار جدید⌄
VE از MAF، حجم موتور و RPM
چگالی هوا از ورودی استفاده می‌شود؛ برای فشار/دما و MAF هم‌زمان معتبر باشد.
نتیجه محاسبه
—%
جرم هوای موتور در هر سیکل 720°
از MAF جرمی و دور موتور؛ چهارزمانه.
نتیجه محاسبه
—mg/cycle
—mg/cyl·cycle
جرم هوای هر سیلندر در هر سیکل
چهارزمانه؛ بر مبنای MAF پایدار.
نتیجه محاسبه
—mg/cylinder/cycle
—g/cylinder/cycle
سوخت لازم در هر سیکل سیلندر
بر اساس جرم هوای ورودی، AFR استوکیومتری و Lambda هدف.
نتیجه محاسبه
—mg/cyl/cycle
دبی جرمی انژکتور از cc/min
چگالی سوخت و دبی واقعی در فشار تفاضلی موردنظر را وارد کن.
نتیجه محاسبه
—g/s
—lb/hr
Pulse Width تقریبی از جرم سوخت
تقریب: mg ÷ (g/s) معادل ms؛ dead time جداگانه افزوده می‌شود.
نتیجه محاسبه
—ms
—ms
ضریب مقیاس انژکتور قدیم به جدید
در فشار تفاضلی یکسان؛ multiplier زمان پاشش تقریبی = دبی قدیم / دبی جدید.
نتیجه محاسبه
—:1
—%
ضریب سطح مقطع MAF از قطر لوله
فرض سرعت متوسط یکسان؛ در عمل شکل housing و transfer function هم اثر دارند.
نتیجه محاسبه
—:1
—%
AFR و Lambda از دبی جرمی
از دبی‌های جرمی هم‌زمان و AFR استوکیومتری متناسب با سوخت.
نتیجه محاسبه
—:1
—λ
تخمین دبی جرمی اگزوز
تقریب پایا: جرم اگزوز ≈ جرم هوای ورودی + جرم سوخت؛ ذخیره‌سازی/بخار آب جداگانه مدل نمی‌شود.
نتیجه محاسبه
—g/s
—kg/h
کالیبراسیون ECU و تحلیل سیگنالاصلاح Lambda، مقیاس انژکتور/MAF، رزولوشن لاگ و پنجره ناک10 ابزار جدید⌄
ضریب اصلاح سوخت از Lambda فعلی و هدف
برای هوا ثابت: ضریب سوخت ≈ Lambda فعلی / Lambda هدف. حلقه کنترل و جبران‌ها جدا هستند.
نتیجه محاسبه
—:1
—%
تبدیل زاویه میل‌لنگ به میلی‌ثانیه
زمان طی زاویه معین در RPM ثابت؛ یک دور میل‌لنگ برابر 360°.
نتیجه محاسبه
—ms
—ms/°
مدت زمانی پنجره Knock Sensor
تبدیل بازه زاویه‌ای پنجره به زمان در RPM مشخص؛ تنظیم ECU تابع موتور و نویز مکانیکی است.
نتیجه محاسبه
—ms
—°
رزولوشن زاویه‌ای لاگ ECU
درجه میل‌لنگ بین نمونه‌ها در RPM فعلی.
نتیجه محاسبه
—° crank/sample
—samples/cycle
نرخ لاگ لازم برای رزولوشن زاویه‌ای
برای دستیابی به فاصله زاویه‌ای هدف در RPM تعیین‌شده.
نتیجه محاسبه
—Hz
VE بر اساس MAP، IAT، حجم و MAF
چگالی ایده‌آل از گاز کامل: rho=P/(R*T). فشار MAP باید مطلق باشد.
نتیجه محاسبه
—%
—kg/m³
کالیبراسیون خطی ADC / سنسور
تبدیل مقدار خام به مقدار مهندسی با دو نقطه کالیبراسیون.
نتیجه محاسبه
—مقدار مهندسی
—%
AFR استوکیومتری تقریبی مخلوط اتانول
میانگین حجمی ساده بین بنزین و اتانول؛ خواص واقعی به ترکیب سوخت و دما وابسته است.
نتیجه محاسبه
—:1
درصد بار MAF نسبت به مرجع
شاخص ساده نسبت به دبی مرجع انتخاب‌شده؛ معادل Engine Load در همه ECUها نیست.
نتیجه محاسبه
—%
—%
Duty Cycle انژکتور از PW و RPM
فرض یک رویداد پاشش به ازای هر چرخه 720°؛ برای استراتژی‌های multi-pulse تنظیم کن.
نتیجه محاسبه
—%
—ms
مهندسی پیشرفته توربو و اگزوزدبی تصحیح‌شده کمپرسور، PR با افت فشار، دمای شارژ و سرعت گاز8 ابزار جدید⌄
Corrected Compressor Flow
تصحیح ساده دبی بر اساس دمای ورودی و فشار مطلق ورودی نسبت به شرایط مرجع.
نتیجه محاسبه
—lb/min
Pressure Ratio با افت مسیر ورودی و شارژ
همه فشارها بر حسب kPa؛ بوست به صورت gauge و ambient مطلق وارد شود.
نتیجه محاسبه
—:1
—kPa abs
—kPa abs
بازده ایزنتروپیک کمپرسور از دمای واقعی
مدل گاز کامل با γ=1.4؛ از دماهای مطلق K و فشارهای مطلق استفاده کن.
نتیجه محاسبه
—%
—K
حرارت دفع‌شده در اینترکولر
تقریب Q = دبی جرمی × cp × افت دما؛ cp هوا را وارد کن.
نتیجه محاسبه
—kW
—BTU/h
سرعت گاز اگزوز از دبی جرمی
سرعت متوسط از چگالی گاز، دبی جرمی و قطر داخلی لوله.
نتیجه محاسبه
—m/s
—ft/s
قطر داخلی اگزوز از دبی و سرعت هدف
قطر نظری برای دبی و سرعت یکنواخت؛ انتخاب نهایی به پالس، فشار برگشتی و آرایش سیستم وابسته است.
نتیجه محاسبه
—mm
—cm²
سرعت تقریبی گاز در هر Primary
دبی کل به طور مساوی بین سیلندرها تقسیم شده فرض می‌شود؛ پالس‌های اگزوز مدل نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—m/s
—ft/s
نسبت چگالی هوای شارژ به مرجع
گاز ایده‌آل؛ از فشارهای مطلق و دماهای مطلق استفاده می‌شود.
نتیجه محاسبه
—:1
—%
داینومتر و تحلیل عملکرد موتورتوان از شتاب، اینترپولیشن منحنی گشتاور و نرخ تغییر RPM8 ابزار جدید⌄
توان لحظه‌ای از جرم، شتاب و سرعت
توان جنبشی خالص P=m·a·v؛ مقاومت هوا، غلتش، شیب و تلفات انتقال قدرت لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—kW
—hp
توان کششی از نیرو و سرعت
توان در سطح تماس تایر؛ تلفات انتقال قدرت و مقاومت‌ها جداگانه محاسبه شوند.
نتیجه محاسبه
—kW
—hp
درون‌یابی خطی منحنی گشتاور
بین دو نقطه اندازه‌گیری؛ برای برون‌یابی خارج از بازه استفاده نشود.
نتیجه محاسبه
—Nm
—kW
نرخ Sweep دور موتور
نرخ متوسط افزایش RPM در بازه زمانی داده‌شده.
نتیجه محاسبه
—RPM/s
—s/1000 RPM
گشتاور روی رولر داینومتر
گشتاور رولر = نیروی مماسی اندازه‌گیری‌شده × شعاع رولر.
نتیجه محاسبه
—Nm
—lb-ft
توان چرخ از نیروی رولر و سرعت
از نیروی مماسی رولر و سرعت خطی رولر؛ داده‌های اندازه‌گیری و کالیبراسیون داینومتر لازم‌اند.
نتیجه محاسبه
—kW
—hp
توان ویژه موتور kW/L و hp/L
توان بر حجم جابه‌جایی موتور.
نتیجه محاسبه
—kW/L
—hp/L
توان از گشتاور در RPM هدف
تبدیل یک نقطه گشتاور به توان.
نتیجه محاسبه
—kW
—hp
مهندسی سیستم سوخت‌رسانیظرفیت انژکتور و پمپ، فشار تفاضلی، مصرف سوخت و BSFC10 ابزار⌄
دبی سوخت موردنیاز از توان و BSFC
برآورد جرمی از توان میل‌لنگ و BSFC؛ مقدار BSFC را از داده معتبر موتور وارد کن.
نتیجه محاسبه
—lb/h
—kg/h
—g/s
سایز انژکتور لازم برای توان هدف
تقسیم دبی سوخت کل بر تعداد انژکتورها و Duty Cycle هدف؛ فشار تفاضلی باید با ریتینگ انژکتور تطبیق داشته باشد.
نتیجه محاسبه
—lb/h per injector
—cc/min per injector
ظرفیت حجمی پمپ سوخت برای توان هدف
تخمین جریان پیوسته بر اساس BSFC، چگالی سوخت و حاشیه ظرفیت؛ ولتاژ و فشار واقعی پمپ می‌تواند دبی را کم کند.
نتیجه محاسبه
—L/h
—L/min
تصحیح دبی انژکتور با فشار تفاضلی
قانون ریشه دوم برای فشار تفاضلی انژکتور؛ فقط در محدوده کاری و طبق دیتاشیت سازنده معتبر است.
نتیجه محاسبه
—دبی تخمینی (cc/min)
—تغییر دبی (%)
فشار ریل لازم در سیستم بوست‌رفرنس
فشار گیج ریل = فشار تفاضلی هدف + فشار منیفولد گیج؛ فشار تفاضلی را طبق مشخصات سیستم وارد کن.
نتیجه محاسبه
—فشار ریل گیج (bar)
—فشار ریل مطلق (bar)
فشار تفاضلی واقعی انژکتور
اختلاف فشار ریل مطلق و فشار منیفولد مطلق؛ در سیستم مرجع‌شده به منیفولد تقریباً ثابت می‌ماند.
نتیجه محاسبه
—فشار تفاضلی (bar)
—فشار تفاضلی (psi)
محاسبه BSFC از مصرف واقعی سوخت
BSFC = دبی جرمی سوخت بر توان خروجی؛ برای نتیجه معتبر شرایط پایدار و توان اندازه‌گیری‌شده لازم است.
نتیجه محاسبه
—BSFC (g/kWh)
—BSFC (lb/hp·h)
دبی سوخت از دبی هوا و Lambda هدف
از نسبت هوا به سوخت جرمی؛ AFR استوکیومتری متناسب با سوخت واقعی انتخاب شود.
نتیجه محاسبه
—دبی سوخت (g/s)
—دبی سوخت (kg/h)
حاشیه دبی پمپ سوخت
مقایسه دبی واقعی اندازه‌گیری‌شده با نیاز تخمینی؛ فشار و ولتاژ آزمون باید مشابه شرایط خودرو باشند.
نتیجه محاسبه
—حاشیه دبی (%)
—ذخیره دبی (L/h)
مصرف حجمی سوخت از توان و BSFC
تبدیل مصرف جرمی به L/h بر اساس چگالی سوخت.
نتیجه محاسبه
—مصرف جرمی (kg/h)
—مصرف حجمی (L/h)
جرقه، احتراق و کویلDwell، انرژی کویل، زمان جرقه، فرکانس احتراق و تحلیل رویدادها10 ابزار⌄
انرژی ذخیره‌شده در کویل
انرژی مغناطیسی ایده‌آل E = ½LI²؛ انرژی واقعی جرقه به راندمان و مدار ثانویه وابسته است.
نتیجه محاسبه
—انرژی ذخیره‌شده (mJ)
—انرژی ذخیره‌شده (J)
جریان اولیه کویل در پایان Dwell
مدل RL ساده با ولتاژ ثابت؛ محدودکننده جریان و رفتار واقعی ECU مدل نشده است.
نتیجه محاسبه
—جریان نظری (A)
—انرژی نظری (mJ)
ثابت زمانی مدار اولیه کویل
ثابت زمانی τ = L/R؛ زمان شارژ کامل به مدار و محدودکننده جریان وابسته است.
نتیجه محاسبه
—ثابت زمانی (ms)
—پنج ثابت زمانی (ms)
تبدیل Dwell زمانی به زاویه میل‌لنگ
زاویه طی‌شده در مدت Dwell با دور موتور ثابت.
نتیجه محاسبه
—زاویه میل‌لنگ (°)
—درجه بر میلی‌ثانیه (°/ms)
زمان جرقه نسبت به TDC در RPM مشخص
زمان متناظر با زاویه جرقه؛ درجه قبل از TDC را به صورت عدد مثبت وارد کن.
نتیجه محاسبه
—زمان پیش از TDC (ms)
—زمان هر درجه (ms/°)
فرکانس جرقه موتور چهارزمانه
رویدادهای احتراق کل در موتور چهارزمانه؛ حالت wasted spark و چندپاششی/چندجرقه‌ای جداگانه وارد شود.
نتیجه محاسبه
—جرقه در دقیقه
—فرکانس کل (Hz)
—فرکانس هر سیلندر (Hz)
فاصله زمانی احتراق‌های متوالی
میانگین فاصله رویدادها برای موتور چهارزمانه با احتراق یکنواخت.
نتیجه محاسبه
—فاصله زمانی (ms)
—فاصله زاویه‌ای (° crank)
تبدیل زاویه Dwell به زمان
زمان شارژ متناظر با زاویه میل‌لنگ تعیین‌شده.
نتیجه محاسبه
—Dwell (ms)
—دور بر ثانیه (rev/s)
توان الکتریکی تقریبی مدار اولیه کویل
توان مقاومتی در جریان مشخص؛ برای موج پالسی واقعی باید توان متوسط از لاگ اندازه‌گیری شود.
نتیجه محاسبه
—توان لحظه‌ای (W)
—توان متوسط تقریبی (W)
فاصله زمانی بین دو زاویه میل‌لنگ
زمان بین دو موقعیت زاویه‌ای در یک دور با فرض RPM ثابت.
نتیجه محاسبه
—زمان (ms)
—فرکانس معادل (Hz)
روغن‌کاری و یاتاقان‌هادبی پمپ، سرعت سطحی، فشار، روغن‌خنک‌کن و افت مسیر10 ابزار⌄
دبی نظری پمپ روغن
جابجایی پمپ در هر دور × RPM × راندمان حجمی؛ نشتی داخلی و محدودیت فشار را باید لحاظ کرد.
نتیجه محاسبه
—دبی نظری (L/min)
—دبی نظری (L/h)
سرعت روغن در لوله
سرعت میانگین بر اساس دبی حجمی و قطر داخلی؛ افت فشار تابع ویسکوزیته و اتصالات است.
نتیجه محاسبه
—سرعت (m/s)
—دبی (m³/s)
سرعت سطحی ژورنال یاتاقان
سرعت محیطی در قطر ژورنال و RPM مشخص.
نتیجه محاسبه
—سرعت سطحی (m/s)
—سرعت محیطی (ft/min)
شاخص PV ساده یاتاقان
فشار متوسط واردشده × سرعت سطحی؛ فقط شاخص غربالگری است و جایگزین محاسبه فیلم روغن نیست.
نتیجه محاسبه
—فشار متوسط (MPa)
—سرعت سطحی (m/s)
—شاخص PV (MPa·m/s)
توان دفع حرارت روغن‌خنک‌کن
از دبی جرمی تقریبی روغن، گرمای ویژه و اختلاف دما.
نتیجه محاسبه
—دفع حرارت (kW)
—دفع حرارت (BTU/h)
افت فشار مدار روغن
اختلاف فشار قبل و بعد از قطعه/فیلتر در شرایط یکسان.
نتیجه محاسبه
—افت فشار (bar)
—افت فشار (psi)
—درصد افت نسبت به ورودی (%)
حجم کل روغن شامل کارتل و خطوط
جمع حجم کارتل، فیلتر و خطوط خارجی؛ مقدار نهایی را با روش سرویس سازنده تأیید کن.
نتیجه محاسبه
—حجم کل تقریبی (L)
—حجم کل (cc)
شار سطحی فیلتر روغن
دبی حجمی تقسیم بر سطح مؤثر فیلتر؛ معیار مقایسه هندسی است نه تضمین راندمان فیلتراسیون.
نتیجه محاسبه
—شار سطحی (L/min·m²)
—شار حجمی (m/s)
نسبت تغییر ویسکوزیته از داده آزمایشگاهی
دو مقدار ویسکوزیته اندازه‌گیری‌شده را وارد کن؛ برون‌یابی با این ابزار انجام نمی‌شود.
نتیجه محاسبه
—نسبت ویسکوزیته
—کاهش از سرد به گرم (%)
جرم روغن از حجم و چگالی
تبدیل حجم روغن به جرم با چگالی واردشده.
نتیجه محاسبه
—جرم روغن (kg)
—جرم روغن (lb)
مدیریت حرارتی و خنک‌کاریظرفیت رادیاتور، دبی کولانت، LMTD، فن و انبساط حرارتی10 ابزار⌄
توان حرارتی منتقل‌شده توسط کولانت
از دبی حجمی، چگالی، گرمای ویژه و اختلاف دمای ورودی/خروجی.
نتیجه محاسبه
—توان حرارتی (kW)
—توان حرارتی (BTU/h)
دبی کولانت موردنیاز از بار حرارتی
برآورد دبی لازم برای انتقال توان حرارتی با اختلاف دمای انتخابی.
نتیجه محاسبه
—دبی موردنیاز (L/min)
—دبی موردنیاز (L/h)
سرعت کولانت در شلنگ/کانال
سرعت میانگین با فرض مقطع دایره‌ای و دبی یکنواخت.
نتیجه محاسبه
—سرعت (m/s)
—مساحت مقطع (cm²)
اختلاف دمای میانگین لگاریتمی رادیاتور
جریان موازی/خلاف‌جریان ساده؛ ورودی‌ها را طوری انتخاب کن که دو اختلاف دما مثبت باشند.
نتیجه محاسبه
—LMTD ساده (°C)
—اختلاف دمای اول (°C)
—اختلاف دمای دوم (°C)
ضریب UA لازم برای رادیاتور
UA = Q/LMTD؛ برآورد انتقال حرارت در شرایط مشخص، نه انتخاب نهایی رادیاتور.
نتیجه محاسبه
—UA لازم (W/K)
—توان به‌ازای هر K (kW/K)
مساحت انتقال حرارت تقریبی رادیاتور
سطح مؤثر لازم از بار حرارتی، ضریب کلی U و LMTD؛ U باید از دیتاشیت/تست باشد.
نتیجه محاسبه
—مساحت مؤثر لازم (m²)
—UA (W/K)
توان حرارتی قابل حمل توسط جریان هوای فن
مدل Q = ṁ cp ΔT؛ CFM به دبی جرمی هوا تبدیل می‌شود.
نتیجه محاسبه
—توان حرارتی نظری (kW)
—دبی جرمی هوا (kg/s)
انبساط حجمی کولانت با افزایش دما
تقریب خطی با ضریب انبساط حجمی واردشده؛ برای تعیین ظرفیت مخزن انبساط تنها معیار نیست.
نتیجه محاسبه
—افزایش حجم (L)
—افزایش حجم (%)
جرم کولانت از درصد حجمی مخلوط
برآورد ساده با چگالی جداگانه آب و گلیکول؛ اختلاط واقعی ممکن است غیرخطی باشد.
نتیجه محاسبه
—جرم مخلوط تقریبی (kg)
—چگالی میانگین تقریبی (kg/L)
انرژی ذخیره‌شده در قطعه هنگام Heat Soak
انرژی محسوس E = m·cp·ΔT؛ تغییر فاز و انتقال حرارت با محیط لحاظ نشده است.
نتیجه محاسبه
—انرژی ذخیره‌شده (kJ)
—انرژی (kWh)
تطبیق توربو و نقشه کمپرسورCorrected speed/flow، surge/choke margin، توان توربین و کمپرسور11 ابزار⌄
سرعت تصحیح‌شده کمپرسور
Ncorr = N / sqrt(Tin/Tref)؛ دمای ورودی مطلق بر حسب K.
نتیجه محاسبه
—سرعت تصحیح‌شده (RPM)
—نسبت سرعت تصحیح‌شده به واقعی
حاشیه Surge از نقطه کاری نقشه کمپرسور
دبی نقطه کاری و surge line را در Pressure Ratio یکسان وارد کن؛ خروجی یک شاخص ساده است.
نتیجه محاسبه
—حاشیه Surge نسبت به دبی کاری (%)
—فاصله دبی از Surge (lb/min)
حاشیه Choke از نقشه کمپرسور
دبی choke line و نقطه کاری را در همان شرایط تصحیح‌شده و Pressure Ratio وارد کن.
نتیجه محاسبه
—حاشیه تا Choke نسبت به دبی کاری (%)
—فاصله تا Choke (lb/min)
نسبت فشار توربین
نسبت فشار مطلق ورودی توربین به فشار مطلق خروجی؛ فشارها مطلق باشند.
نتیجه محاسبه
—نسبت فشار توربین
—اختلاف فشار (bar)
توان حرارتی قابل استخراج از توربین
تقریب از دبی جرمی و افت دمای گاز؛ توان مکانیکی واقعی کمتر و وابسته به بازده توربین است.
نتیجه محاسبه
—افت آنتالپی تقریبی (kW)
—توان شفت تقریبی (kW)
توان لازم برای کمپرسور
برآورد از دبی جرمی، گرمای ویژه، افزایش دما و بازده مکانیکی/کمپرسور.
نتیجه محاسبه
—توان هوا (kW)
—توان شفت موردنیاز (kW)
حاشیه توان توربین نسبت به کمپرسور
مقایسه توان تخمینی توربین و کمپرسور؛ فقط در صورتی معنادار است که داده‌ها هم‌شرایط باشند.
نتیجه محاسبه
—حاشیه توان (kW)
—حاشیه نسبت به نیاز (%)
Pressure Ratio هدف در ارتفاع/افت ورودی
فشار خروجی مطلق هدف تقسیم بر فشار ورودی واقعی کمپرسور؛ فشارها مطلق باشند.
نتیجه محاسبه
—Pressure Ratio لازم
—فشار خروجی کمپرسور (kPa abs)
—فشار ورودی کمپرسور (kPa abs)
دبی جرمی از دبی حجمی و چگالی شارژ
تبدیل جریان حجمی به جریان جرمی با چگالی واقعی در همان نقطه کاری.
نتیجه محاسبه
—دبی جرمی (kg/s)
—دبی جرمی (lb/min)
جریان انرژی گاز اگزوز
برآورد انرژی محسوس نسبت به دمای مرجع؛ به معنی توان قابل برداشت کامل نیست.
نتیجه محاسبه
—جریان انرژی محسوس (kW)
—آنتالپی محسوس ویژه (kJ/kg)
بوست لازم برای نسبت چگالی هدف
با فرض دمای شارژ ثابت و گاز کامل؛ فشار مطلق محیط و دمای شارژ لازم است.
نتیجه محاسبه
—MAP لازم (bar abs)
—بوست گیج تقریبی (bar)
گیربکس، ضرایب و برنامه تعویض دندهسرعت/دور، افت RPM، نسبت نهایی، دور شفت و حاشیه کلاچ11 ابزار⌄
سرعت جاده از RPM و ضرایب دنده
سرعت نظری بدون لغزش تایر؛ قطر تایر را از بار واقعی/دینامیکی مناسب انتخاب کن.
نتیجه محاسبه
—سرعت (km/h)
—سرعت (mph)
RPM موتور در سرعت جاده
محاسبه دور موتور با نسبت دنده، دیفرانسیل و قطر تایر.
نتیجه محاسبه
—RPM موتور
—RPM چرخ
دور موتور پس از تعویض دنده
فرض سرعت خودرو ثابت در لحظه تعویض و عدم لغزش کلاچ.
نتیجه محاسبه
—RPM پس از تعویض
—افت RPM
—افت درصدی RPM (%)
نسبت دنده لازم برای سرعت هدف
نسبت دنده محاسباتی از RPM هدف، سرعت جاده، دیفرانسیل و قطر تایر.
نتیجه محاسبه
—نسبت دنده لازم
—RPM چرخ
نسبت فاصله بین دنده‌ها
نسبت RPM بعد/قبل از تعویض در سرعت یکسان؛ عدد نزدیک‌تر به 1 یعنی افت دور کمتر.
نتیجه محاسبه
—نسبت RPM پس از تعویض
—افت RPM (%)
دور تایر در هر کیلومتر
از محیط هندسی تایر؛ شعاع بارگذاری‌شده و تغییر شکل تایر باعث اختلاف واقعی می‌شوند.
نتیجه محاسبه
—دور تایر در km (rev/km)
—محیط تایر (m)
RPM شفت گاردان
برای دیفرانسیل مستقیم، سرعت شفت تابع دور چرخ و نسبت دیفرانسیل است.
نتیجه محاسبه
—RPM چرخ
—RPM شفت گاردان
حاشیه ظرفیت گشتاور کلاچ
مقایسه ظرفیت نامی با گشتاور اوج موتور و ضریب اطمینان هدف.
نتیجه محاسبه
—ظرفیت هدف (Nm)
—حاشیه نسبت به هدف (%)
تقسیم گشتاور خروجی دیفرانسیل
تقسیم نظری گشتاور بر اساس درصد واردشده؛ قفل‌شونده بودن دیفرانسیل و چسبندگی لحاظ نشده.
نتیجه محاسبه
—گشتاور سمت چپ (Nm)
—گشتاور سمت راست (Nm)
تنش پیچشی شفت توپر
مدل شفت دایره‌ای توپر با تنش برشی بیشینه؛ خستگی، شیار خار و ضربه گشتاور لحاظ نشده.
نتیجه محاسبه
—تنش برشی (MPa)
—تنش برشی (ksi)
نسبت کل انتقال قدرت
حاصل‌ضرب نسبت گیربکس و دیفرانسیل.
نتیجه محاسبه
—نسبت کل
تایر، چسبندگی و دینامیک خودرومقاومت هوا، توان موردنیاز، ترمز، انتقال بار و هندسه تایر12 ابزار⌄
ابعاد هندسی تایر از سایز متریک
از عرض، نسبت فاق و قطر رینگ؛ قطر واقعی در بار و سرعت می‌تواند متفاوت باشد.
نتیجه محاسبه
—ارتفاع فاق (mm)
—قطر کل (mm)
—محیط (m)
نیروی مقاومت آیرودینامیکی
F = ½ρCdA·v²؛ سرعت بر حسب m/s و CdA بر حسب m².
نتیجه محاسبه
—نیروی درگ (N)
—توان غلبه بر درگ (kW)
توان آیرودینامیکی در سرعت هدف
توان لازم فقط برای غلبه بر درگ هوا؛ تلفات انتقال قدرت و مقاومت غلتشی جداست.
نتیجه محاسبه
—توان درگ (kW)
—توان درگ (hp)
مقاومت غلتشی تایر
مدل ساده Frr = Crr·m·g؛ Crr به تایر، فشار، دما و سطح جاده وابسته است.
نتیجه محاسبه
—نیروی غلتشی (N)
—توان غلبه بر غلتش (kW)
توان کل جاده‌ای در سرعت پایدار
جمع درگ هوا و مقاومت غلتشی در مسیر صاف؛ شیب، باد و شتاب لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—توان چرخ لازم (kW)
—توان موتور لازم (kW)
مسافت ترمز نظری
از سرعت اولیه و کاهش سرعت ثابت؛ زمان واکنش راننده و تغییر چسبندگی لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—مسافت ترمز (m)
—زمان توقف (s)
انرژی جنبشی خودرو
E = ½mv²؛ انرژی چرخان موتور/چرخ‌ها و مقاومت‌های جاده‌ای لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—انرژی جنبشی (kJ)
—انرژی (kWh)
انتقال بار طولی هنگام شتاب/ترمز
تقریب ΔW = m·a·h/L؛ خروجی نیروی منتقل‌شده بین محورهاست.
نتیجه محاسبه
—انتقال بار (N)
—معادل جرم منتقل‌شده (kg)
نیروی کشش محدود به چسبندگی
حد نظری F = μ·بار عمودی محرک؛ انتقال بار و تفاوت محور/تایر باید جداگانه بررسی شود.
نتیجه محاسبه
—حد نیروی کشش (N)
—شتاب نظری حداکثر (m/s²)
—شتاب بر حسب g
فشار متوسط تماس تایر از بار و سطح تماس
تقریب بار عمودی تقسیم بر سطح تماس؛ شکل واقعی footprint یکنواخت نیست.
نتیجه محاسبه
—فشار متوسط (kPa)
—فشار متوسط (psi)
شتاب نظری از گشتاور چرخ
مدل نیرو در تایر تقسیم بر جرم؛ مقاومت‌ها و محدودیت چسبندگی را جداگانه لحاظ کن.
نتیجه محاسبه
—نیروی کشش (N)
—شتاب نظری (m/s²)
RPM چرخ از سرعت و محیط تایر
تبدیل سرعت جاده به دور چرخ.
نتیجه محاسبه
—RPM چرخ
—دور بر ثانیه (Hz)
برق، سنسورها و عملگرهاافت ولتاژ، ADC، PWM، Hall، تقسیم ولتاژ و ظرفیت برق11 ابزار⌄
افت ولتاژ سیم مسی
مقاومت تقریبی مس 0.01724 Ω·mm²/m در 20°C؛ طول به صورت یک‌طرفه وارد شود و مسیر رفت‌وبرگشت لحاظ می‌شود.
نتیجه محاسبه
—افت ولتاژ (V)
—تلفات حرارتی سیم (W)
—درصد افت از 14V (%)
جریان برآوردی از توان بار
I=P/V؛ انتخاب سطح مقطع و فیوز باید با دما، طول، دسته‌سیم و استاندارد انجام شود.
نتیجه محاسبه
—جریان (A)
—مقاومت معادل بار (Ω)
مقاومت خروجی تقسیم‌کننده ولتاژ
Vout = Vin·Rbottom/(Rtop+Rbottom). بار ورودی ADC را در طراحی نهایی لحاظ کن.
نتیجه محاسبه
—ولتاژ خروجی (V)
—نسبت تقسیم
رزولوشن ADC و LSB
اندازه یک پله ADC با Vref و تعداد بیت؛ نویز و ENOB واقعی لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—تعداد کدها
—اندازه LSB (mV)
—نیم LSB (mV)
Duty Cycle سیگنال PWM
نسبت زمان High به دوره تناوب.
نتیجه محاسبه
—Duty Cycle (%)
—فرکانس (Hz)
فرکانس سنسور Hall از RPM
فرکانس پالس با تعداد پالس در هر دور؛ برای چرخ یا میل‌لنگ تعداد دندانه واقعی وارد شود.
نتیجه محاسبه
—فرکانس (Hz)
—فرکانس (kHz)
حاشیه ظرفیت دینام
مقایسه ظرفیت جریان دینام در RPM/دما مشخص با مجموع بار الکتریکی.
نتیجه محاسبه
—حاشیه جریان (A)
—حاشیه نسبت به ظرفیت (%)
جریان و توان بوبین رله
برآورد مقاومتی از ولتاژ و مقاومت بوبین؛ مقاومت در دما تغییر می‌کند.
نتیجه محاسبه
—جریان بوبین (A)
—توان بوبین (W)
جریان طراحی اولیه فیوز از بار
ضریب حاشیه فقط تخمین است؛ فیوز باید با سطح مقطع سیم، جریان هجومی و استاندارد سازگار باشد.
نتیجه محاسبه
—جریان طراحی (A)
—مقدار استاندارد بعدی تقریبی (A)
تبدیل ولتاژ سنسور به مقدار مهندسی
درون‌یابی خطی بین دو نقطه کالیبراسیون؛ برای سنسورهای غیرخطی باید منحنی/جدول واقعی استفاده شود.
نتیجه محاسبه
—مقدار مهندسی
—درصد بازه (%)
ولتاژ خروجی سنسور با Pull-up
مدل تقسیم مقاومتی ساده برای خروجی مقاومتی؛ منحنی NTC و امپدانس ورودی ممکن است پیچیده‌تر باشد.
نتیجه محاسبه
—ولتاژ روی سنسور (V)
—جریان (mA)
ترمودینامیک و خواص گازقانون گاز کامل، دما/فشار ایزنتروپیک، انرژی و چگالی11 ابزار⌄
چگالی هوا از فشار و دما
قانون گاز کامل برای هوا با R=287.05 J/kg·K؛ فشار باید مطلق باشد.
نتیجه محاسبه
—چگالی (kg/m³)
—چگالی (lb/ft³)
دمای خروجی ایزنتروپیک گاز
مدل گاز کامل با γ ثابت؛ برای کمپرسور/توربین واقعی باید بازده جداگانه اعمال شود.
نتیجه محاسبه
—دمای خروجی ایزنتروپیک (K)
—افزایش/کاهش دما (K)
نسبت فشار از نسبت دما ایزنتروپیک
مدل گاز کامل با γ ثابت؛ فقط برای فرآیند ایده‌آل استفاده شود.
نتیجه محاسبه
—نسبت فشار
—نسبت افزایش دما
انرژی گرمایی محسوس
E = m·cp·ΔT؛ cp بر حسب kJ/kg·K و انرژی بر حسب kJ.
نتیجه محاسبه
—انرژی (kJ)
—انرژی (kWh)
مساحت مقطع از دبی جرمی و سرعت
برای جریان زیرصوت و چگالی معلوم؛ تراکم‌پذیری و پروفایل سرعت لحاظ نشده است.
نتیجه محاسبه
—مساحت مقطع (cm²)
—قطر معادل (mm)
دبی جرمی از توان انتقال حرارت
از توان حرارتی، cp و اختلاف دمای مجاز.
نتیجه محاسبه
—دبی جرمی لازم (kg/s)
—دبی جرمی (kg/min)
محاسبه γ از Cp و Cv
γ = Cp/Cv؛ هر دو گرمای ویژه باید با واحدهای یکسان باشند.
نتیجه محاسبه
—نسبت Cp/Cv
—Cp−Cv (kJ/kg·K)
ثابت گاز ویژه از جرم مولی
Rspec = Ru/M؛ جرم مولی بر حسب kg/kmol و Ru=8314.462 J/(kmol·K).
نتیجه محاسبه
—ثابت گاز ویژه (J/kg·K)
—ثابت گاز ویژه (kJ/kg·K)
بازده حرارتی از انرژی سوخت و توان
توان خروجی تقسیم بر نرخ انرژی ورودی سوخت؛ LHV باید با سوخت واقعی سازگار باشد.
نتیجه محاسبه
—بازده حرارتی (%)
—توان حرارتی ورودی (kW)
جرم هوای نظری در سیلندر از فشار و دما
قانون گاز کامل در حجم سیلندر؛ حجم باقی‌مانده/بازده حجمی با ضریب VE لحاظ می‌شود.
نتیجه محاسبه
—جرم هوا (mg/cycle)
—جرم هوا (g/cycle)
نسبت چگالی بین دو نقطه جریان
از نسبت فشار مطلق و دمای مطلق در قانون گاز کامل.
نتیجه محاسبه
—چگالی ۲ / چگالی ۱
—تغییر چگالی (%)
ماشین‌کاری، فیت و بار قطعاتتنش پیچ، پیش‌بار، انبساط، پین، شاتون و ضریب اطمینان11 ابزار⌄
تنش کششی پیچ از بار و سطح مؤثر
تنش اسمی بر اساس سطح مقطع مؤثر رزوه واردشده؛ تمرکز تنش و بارگذاری خستگی لحاظ نشده.
نتیجه محاسبه
—تنش کششی (MPa)
—تنش کششی (ksi)
ضریب اطمینان پیچ نسبت به تسلیم
مقایسه تنش تسلیم ماده با تنش اسمی محاسبه‌شده.
نتیجه محاسبه
—ضریب اطمینان
—حاشیه تا تسلیم (%)
پیش‌بار تقریبی پیچ از گشتاور بستن
تقریب T=K·F·d؛ ضریب K به اصطکاک، روانکاری، پوشش و روش نصب بسیار حساس است.
نتیجه محاسبه
—پیش‌بار تخمینی (N)
—پیش‌بار (kN)
کشیدگی الاستیک پیچ
ΔL = F·L/(A·E)؛ فرض تنش یکنواخت و رفتار الاستیک خطی.
نتیجه محاسبه
—کشیدگی (mm)
—کشیدگی (µm)
ضخامت دیواره سیلندر
محاسبه هندسی از قطر بیرونی و قطر نهایی سیلندر؛ کفایت ساختاری نیازمند تحلیل بلوک است.
نتیجه محاسبه
—ضخامت یک‌طرفه دیواره (mm)
—نسبت ضخامت به قطر (%)
انبساط طولی قطعه
ΔL = α·L·ΔT؛ ضریب انبساط ماده واقعی وارد شود.
نتیجه محاسبه
—تغییر طول (mm)
—تغییر طول (µm)
تغییر فیت تداخلی با دما
اختلاف انبساط قطعه داخلی و بیرونی؛ علامت مثبت یعنی افزایش تداخل نسبی در تعریف واردشده.
نتیجه محاسبه
—تداخل نسبی گرم (mm)
—تغییر تداخل (µm)
فشار تماسی پین پیستون
بار تقسیم بر قطر پین و طول تماس مؤثر؛ توزیع بار و خمش پین لحاظ نشده.
نتیجه محاسبه
—فشار متوسط تماس (MPa)
—فشار متوسط (bar)
تنش برشی پین با برش تک/دوگانه
برای بار مستقیم و سطح مقطع دایره‌ای؛ خمش و تماس موضعی جداگانه بررسی شود.
نتیجه محاسبه
—تنش برشی متوسط (MPa)
—تنش برشی (ksi)
نیروی گریز از مرکز جرم چرخان
F = m·r·ω²؛ برای جرم و شعاع مؤثر واردشده.
نتیجه محاسبه
—نیروی گریز از مرکز (N)
—معادل kgf
بار بحرانی کمانش شاتون/میله ایده‌آل
فرمول اویلر برای ستون ایده‌آل؛ شاتون موتور عضو چندمحوره پیچیده است و این فقط غربالگری است.
نتیجه محاسبه
—بار بحرانی ایده‌آل (kN)
—بار بحرانی (N)
تحلیل لاگ و کالیبراسیون پیشرفتهFuel trim، هم‌زمان‌سازی لاگ، درون‌یابی و تبدیل زمان/زاویه10 ابزار⌄
ترکیب STFT و LTFT
ترکیب ضربی اصلاحات کوتاه‌مدت و بلندمدت؛ درصدها را با علامت وارد کن.
نتیجه محاسبه
—اصلاح ترکیبی (%)
—ضریب ضربی
تبدیل Lambda به AFR برای سوخت انتخابی
AFR = Lambda × AFR استوکیومتری؛ AFR نمایشگر wideband ممکن است gasoline-scaled باشد.
نتیجه محاسبه
—AFR متناظر
—درصد غنی‌تر از استوکیومتری (%)
تبدیل AFR به Lambda
Lambda = AFR / AFR استوکیومتری متناسب با نوع سوخت.
نتیجه محاسبه
—Lambda
—درصد اختلاف از استوکیومتری (%)
اختلاف زمانی لاگ معادل زاویه میل‌لنگ
برای بررسی اینکه نرخ نمونه‌برداری برای رخداد زاویه‌ای موردنظر کافی است یا خیر.
نتیجه محاسبه
—زاویه طی‌شده (° crank)
—سهم چرخه 720° (%)
نرخ لاگ لازم برای بازه زاویه‌ای هدف
محاسبه Hz برای حداکثر درجه میل‌لنگ بین نمونه‌ها.
نتیجه محاسبه
—نرخ نمونه‌برداری لازم (Hz)
—فاصله نمونه‌ها (ms)
درون‌یابی خطی بین دو نقطه لاگ/جدول
مقدار بین دو نقطه؛ از برون‌یابی خارج از محدوده بدون بررسی استفاده نکن.
نتیجه محاسبه
—Y در نقطه هدف
—موقعیت بین دو نقطه (%)
تغییر درصدی بین دو لاگ/اندازه‌گیری
مقایسه مقدار جدید با مرجع؛ مرجع صفر قابل محاسبه درصدی نیست.
نتیجه محاسبه
—اختلاف مطلق
—تغییر درصدی (%)
شتاب دور موتور از دو نمونه لاگ
نرخ تغییر RPM در بازه زمانی؛ برای موتور روی داینومتر باید بار و اینرسی آزمون معلوم باشد.
نتیجه محاسبه
—شتاب دور (RPM/s)
—زمان به‌ازای 1000 RPM (s)
اصلاح Offset سنسور از مقدار مرجع
Offset = مقدار مرجع − مقدار سنسور؛ برای سنسور خطی و شرایط اندازه‌گیری یکسان.
نتیجه محاسبه
—Offset لازم
—خطای فعلی (%)
Pulse Width مؤثر پس از کسر Dead Time
PW مؤثر = PW فرمانی − dead time؛ رفتار ولتاژ، فشار و زمان بازشدن واقعی جداگانه کالیبره شود.
نتیجه محاسبه
—PW مؤثر (ms)
—درصد زمان مؤثر از کل (%)
بار مکانیکی و دوام موتورزاویه شاتون، نیروی جانبی، گشتاور از BMEP و بارهای حرارتی10 ابزار⌄
زاویه شاتون در موقعیت میل‌لنگ
از شعاع میل‌لنگ و طول شاتون؛ زاویه crank از TDC در بازه 0–180° وارد شود.
نتیجه محاسبه
—زاویه شاتون (°)
—نسبت r/L
نیروی جانبی پیستون از نیروی محوری
تقریب Fside = Faxis·tan(زاویه شاتون)؛ نیروهای گاز/اینرسی و اصطکاک واقعی نیازمند مدل کامل‌ترند.
نتیجه محاسبه
—زاویه شاتون (°)
—نیروی جانبی نظری (N)
گشتاور موتور از BMEP
برای موتور چهارزمانه: T = BMEP·Vd/(4π). BMEP بر حسب bar و حجم کل بر حسب L.
نتیجه محاسبه
—گشتاور (Nm)
—گشتاور (lb-ft)
BMEP از گشتاور موتور
برای موتور چهارزمانه؛ برای موتور دوزمانه فرمول متفاوت است.
نتیجه محاسبه
—BMEP (bar)
—BMEP (psi)
بازده مکانیکی از توان اندیکیتد و ترمزی
ηm = BMEP/IMEP یا BHP/IHP؛ توان‌ها باید از اندازه‌گیری معتبر و شرایط یکسان باشند.
نتیجه محاسبه
—بازده مکانیکی (%)
—توان اصطکاکی/تلفاتی (kW)
موقعیت پیستون نسبت به TDC
مدل لغزنده-لنگ با طول شاتون؛ جابه‌جایی هندسی از TDC.
نتیجه محاسبه
—فاصله پیستون از TDC (mm)
—درصد کورس طی‌شده (%)
انرژی جنبشی جرم چرخان
E = ½Iω²؛ ممان اینرسی باید از مدل/اندازه‌گیری معتبر وارد شود.
نتیجه محاسبه
—انرژی چرخشی (J)
—انرژی (kJ)
گشتاور لازم برای شتاب‌دادن جرم چرخان
T = I·α؛ تلفات اصطکاکی و بارهای خارجی لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—شتاب زاویه‌ای (rad/s²)
—گشتاور شتاب‌دهنده (Nm)
تغییر کلیرنس قطری با اختلاف انبساط
تغییر قطر قطعه داخلی و خارجی از ضریب انبساط و ΔT؛ علامت خروجی مهم است.
نتیجه محاسبه
—کلیرنس گرم تخمینی (mm)
—تغییر کلیرنس (µm)
توان موتور از BMEP و RPM
برای موتور چهارزمانه: P = BMEP·Vd·RPM/120؛ تبدیل واحد SI.
نتیجه محاسبه
—توان (kW)
—توان (hp)
سوخت‌رسانی و ظرفیت انژکتورInjector sizing، فشار تفاضلی، دبی پمپ و BSFC11 ابزار جدید⌄
دبی انژکتور لازم از توان
دبی هر انژکتور بر پایه توان، BSFC و Duty هدف.
نتیجه محاسبه
—lb/hr
—cc/min
دبی پمپ سوخت لازم
تخمین بر پایه BSFC، چگالی سوخت و حاشیه دبی.
نتیجه محاسبه
—دبی جرمی (kg/h)
—دبی حجمی (L/h)
تصحیح دبی انژکتور با فشار
قانون جذر نسبت فشار تفاضلی؛ فقط برای فشار تفاضلی واقعی انژکتور.
نتیجه محاسبه
—دبی تصحیح‌شده (cc/min)
—ضریب دبی
فشار تفاضلی ریل سوخت
فشار ریل مطلق منهای MAP مطلق؛ برای سیستم boost-referenced.
نتیجه محاسبه
—فشار تفاضلی (bar)
—فشار تفاضلی (psi)
BSFC از دبی سوخت و توان
محاسبه مصرف ویژه سوخت از دبی جرمی و توان خروجی.
نتیجه محاسبه
—BSFC (g/kWh)
—BSFC (lb/hp·h)
توان حرارتی ورودی سوخت
توان شیمیایی ورودی بر اساس دبی جرمی و LHV؛ نه توان خروجی موتور.
نتیجه محاسبه
—توان ورودی (kW)
—انرژی (MJ/h)
جرم سوخت هر رویداد پاشش
دبی جرمی انژکتور ضربدر زمان مؤثر پاشش؛ dead time جداگانه است.
نتیجه محاسبه
—جرم سوخت (mg)
—جرم سوخت (g)
Duty Cycle با چند پاشش
مجموع زمان پاشش در چرخه 720 درجه تقسیم بر زمان چرخه.
نتیجه محاسبه
—Duty Cycle (%)
—زمان چرخه (ms)
ترکیب STFT و LTFT
اصلاح ترکیبی ضربی از دو Fuel Trim درصدی.
نتیجه محاسبه
—ضریب سوخت
—اصلاح ترکیبی (%)
دبی جرمی سوخت از L/h
تبدیل دبی حجمی به جرمی با چگالی سوخت.
نتیجه محاسبه
—دبی جرمی (kg/h)
—دبی جرمی (g/s)
اصلاح سوخت از Lambda فعلی و هدف
ضریب تقریبی سوخت برای هوا ثابت: Lambda فعلی تقسیم بر هدف.
نتیجه محاسبه
—ضریب سوخت
—تغییر سوخت (%)
جرقه و احتراقDwell، انرژی کویل، زمان‌بندی و پنجره ناک12 ابزار جدید⌄
انرژی ذخیره‌شده کویل
E=½LI²؛ انرژی ذخیره‌شده الکتریکی، نه انرژی تضمینی جرقه.
نتیجه محاسبه
—انرژی (mJ)
—انرژی (J)
زمان dwell از زاویه میل‌لنگ
تبدیل زاویه dwell به میلی‌ثانیه در RPM ثابت.
نتیجه محاسبه
—زمان dwell (ms)
فرکانس جرقه موتور چهارزمانه
فرکانس نظری احتراق در کل موتور؛ wasted spark را جداگانه لحاظ کن.
نتیجه محاسبه
—فرکانس کل (Hz)
—هر سیلندر (Hz)
تبدیل زاویه میل‌لنگ به زمان
زمان متناظر با زاویه در دور ثابت.
نتیجه محاسبه
—زمان (ms)
—زمان (µs)
موقعیت پیستون از زاویه میل‌لنگ
مدل هندسی slider-crank؛ زاویه از TDC.
نتیجه محاسبه
—فاصله از TDC (mm)
—درصد کورس (%)
زمان احتراق از بازه زاویه‌ای
تبدیل زاویه احتراق به زمان؛ مدل نرخ آزادسازی حرارت نیست.
نتیجه محاسبه
—زمان (ms)
—سرعت زاویه‌ای (°/ms)
نرخ رخداد ناک در لاگ
نرخ رخداد بر ثانیه و بر 1000 RPM؛ فقط برای تحلیل داده ثبت‌شده.
نتیجه محاسبه
—رخداد بر ثانیه (1/s)
—رخداد/s/1000 RPM
درون‌یابی یک‌بعدی جرقه
درون‌یابی خطی بین دو مقدار بار؛ نقشه واقعی معمولاً چندبعدی است.
نتیجه محاسبه
—جرقه تخمینی (° BTDC)
نسبت فشار کمپرس به محیط
شاخص نسبت فشار تست‌شده به فشار محیط؛ جایگزین تست استاندارد نیست.
نتیجه محاسبه
—نسبت فشار
—فشار نسبت به محیط (kPa)
تبدیل retard جرقه به زمان
تبدیل زاویه retard به زمان متناظر در RPM.
نتیجه محاسبه
—زمان (ms)
—زمان (µs)
چگالی انرژی کویل بر حجم
انرژی ذخیره‌شده تقسیم بر حجم کویل؛ شاخص مقایسه‌ای ساده.
نتیجه محاسبه
—چگالی انرژی (mJ/cm³)
پیشروی درصدی بازه احتراق
درصد طی‌شدن بازه زاویه‌ای انتخاب‌شده؛ برای CA50 واقعی به داده فشار سیلندر نیاز است.
نتیجه محاسبه
—پیشروی (%)
—باقی‌مانده (%)
ترمودینامیک توربوCompressor PR، دمای شارژ، توان کمپرسور و افت فشار11 ابزار جدید⌄
دمای ایده‌آل خروجی کمپرسور
مدل گاز ایده‌آل با gamma=1.4؛ دما بر حسب K و PR مطلق.
نتیجه محاسبه
—دمای خروجی (K)
—دمای خروجی (°C)
دمای واقعی خروجی کمپرسور
از دمای ورودی، PR و بازده ایزنتروپیک.
نتیجه محاسبه
—دمای خروجی واقعی (K)
—دمای خروجی واقعی (°C)
توان موردنیاز کمپرسور
تقریب ترمودینامیکی با cp، دبی، PR و بازده.
نتیجه محاسبه
—توان (kW)
—توان (hp)
اثربخشی اینترکولر
از دمای قبل کمپرسور، خروجی کمپرسور و خروجی اینترکولر.
نتیجه محاسبه
—اثربخشی (%)
—فاصله از محیط (°C)
بوست گیج برای MAP هدف در ارتفاع
MAP هدف مطلق منهای فشار محیط مطلق.
نتیجه محاسبه
—بوست گیج لازم (kPa)
—بوست گیج (psi)
افت فشار مسیر شارژ
اختلاف فشار ورودی و خروجی یک جزء؛ فشارها باید مطلق و هم‌واحد باشند.
نتیجه محاسبه
—افت فشار (kPa)
—افت نسبت به ورودی (%)
توان حرارتی افت دمای توربین
حد بالای ساده از دبی جرمی، cp و اختلاف دمای اگزوز.
نتیجه محاسبه
—توان حرارتی (kW)
—معادل (hp)
دبی هوای هدف از توان موتور
تخمین قابل تنظیم؛ جایگزین نقشه کمپرسور و داده موتور نیست.
نتیجه محاسبه
—دبی هدف (lb/min)
—دبی (kg/s)
نسبت چگالی شارژ به محیط
مدل گاز ایده‌آل با فشار مطلق و دمای مطلق.
نتیجه محاسبه
—نسبت چگالی
—افزایش چگالی (%)
Corrected Flow کمپرسور
تصحیح دبی با شرایط مرجع دما و فشار ورودی.
نتیجه محاسبه
—دبی تصحیح‌شده (kg/s)
Pressure Ratio از فشار خروجی و ورودی
نسبت فشار مطلق خروجی به ورودی کمپرسور.
نتیجه محاسبه
—Pressure Ratio
—افزایش فشار (kPa)
تنفس موتور و AirflowVE، جرم هوا، چگالی، دبی و سرعت پورت12 ابزار جدید⌄
CFM نظری موتور
دبی حجمی موتور چهارزمانه با VE ورودی.
نتیجه محاسبه
—دبی (CFM)
—دبی (m³/min)
چگالی هوا از فشار و دما
گاز ایده‌آل، هوا خشک؛ فشار مطلق لازم است.
نتیجه محاسبه
—چگالی (kg/m³)
—چگالی (lb/ft³)
VE از MAF و شرایط ورودی
از MAF، حجم موتور، RPM و چگالی هوا.
نتیجه محاسبه
—VE تخمینی (%)
جرم هوا به ازای هر دور
از دبی جرمی اندازه‌گیری‌شده و RPM.
نتیجه محاسبه
—جرم هوا (mg/rev)
—جرم هوا (g/rev)
مساحت هندسی دریچه گاز
مساحت دایره از قطر داخلی؛ سطح مؤثر تابع زاویه دریچه است.
نتیجه محاسبه
—مساحت (mm²)
—مساحت (cm²)
سرعت هوا در لوله ورودی
از دبی جرمی، چگالی و قطر داخلی؛ سرعت متوسط.
نتیجه محاسبه
—سرعت (m/s)
—عدد ماخ
جرم هوای سیلندر از MAP/IAT
گاز ایده‌آل و VE واردشده؛ MAP مطلق.
نتیجه محاسبه
—جرم هوا (mg)
—جرم هوا (g)
عدد رینولدز در لوله ورودی
با چگالی، سرعت، قطر و ویسکوزیته دینامیکی.
نتیجه محاسبه
—عدد Reynolds
نسبت MAP به فشار محیط
نسبت فشار مطلق منیفولد به فشار محیط؛ معادل بار ECU نیست.
نتیجه محاسبه
—نسبت فشار
—بوست گیج (kPa)
تصحیح دبی حجمی به دمای مرجع
برای جرم ثابت و فشار یکسان، رابطه گاز ایده‌آل.
نتیجه محاسبه
—دبی معادل (CFM)
سرعت میانگین پورت از CFM و سطح
سرعت میانگین هندسی؛ پالس جریان و ضریب تخلیه لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—سرعت (m/s)
—سرعت (ft/s)
جرم هوای هر چرخه موتور
از MAF و RPM برای موتور چهارزمانه.
نتیجه محاسبه
—جرم هر سیلندر/چرخه (mg)
هندسه و سینماتیک موتورSlider-crank، موقعیت پیستون، سرعت و شتاب11 ابزار جدید⌄
شعاع لنگ از کورس
شعاع لنگ برابر نصف کورس است.
نتیجه محاسبه
—شعاع لنگ (mm)
—شعاع لنگ (inch)
زاویه شاتون در زاویه میل‌لنگ
مدل slider-crank؛ زاویه نسبت به محور سیلندر.
نتیجه محاسبه
—زاویه شاتون (°)
سرعت پیستون در زاویه مشخص
مشتق هندسی slider-crank؛ قدرمطلق سرعت.
نتیجه محاسبه
—سرعت پیستون (m/s)
مساحت تاج پیستون
مساحت هندسی دایره بر اساس قطر سیلندر.
نتیجه محاسبه
—مساحت (mm²)
—مساحت (cm²)
فرکانس چرخش میل‌لنگ
تبدیل RPM به Hz و rad/s.
نتیجه محاسبه
—فرکانس (Hz)
—سرعت زاویه‌ای (rad/s)
جابجایی پیستون در زاویه میل‌لنگ
مدل هندسی slider-crank از TDC.
نتیجه محاسبه
—جابجایی از TDC (mm)
—درصد کورس (%)
فرکانس چرخ دندانه سنسور میل‌لنگ
فرکانس تئوری دندانه‌ها از RPM و تعداد دندانه.
نتیجه محاسبه
—فرکانس (Hz)
—فاصله متوسط دندانه (ms)
گشتاور از BMEP و حجم موتور
برای موتور چهارزمانه: T = BMEP·Vd/(4π).
نتیجه محاسبه
—گشتاور (Nm)
—گشتاور (lb-ft)
تنش محوری ساده شاتون
تنش مهندسی نیرو بر سطح؛ کمانش، خستگی و تمرکز تنش لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—تنش (MPa)
—تنش (ksi)
نیروی گاز روی تاج پیستون
فشار سیلندر ضربدر مساحت پیستون؛ فشار ورودی باید فشار گیج مناسب باشد.
نتیجه محاسبه
—نیرو (N)
—نیرو (kgf)
شتاب و نیروی اینرسی پیستون
تقریب مرتبه دوم؛ جرم واردشده جرم معادل رفت‌وبرگشتی است.
نتیجه محاسبه
—شتاب (g)
—نیروی اینرسی (N)
میل‌بادامک و Valvetrainلیفت، فنر سوپاپ، Coil Bind و رویدادهای تایمینگ10 ابزار جدید⌄
نرخ فنر سوپاپ از دو نقطه
نرخ خطی از اختلاف نیرو تقسیم بر اختلاف فشردگی.
نتیجه محاسبه
—نرخ فنر (N/mm)
—نرخ فنر (lb/in)
نیروی فنر در لیفت کامل
از فشار نشیمن و نرخ فنر؛ دینامیک valvetrain لحاظ نشده است.
نتیجه محاسبه
—نیرو (N)
—نیرو (lbf)
حاشیه تا Coil Bind
ارتفاع نصب منهای لیفت و ارتفاع جامد فنر.
نتیجه محاسبه
—حاشیه (mm)
ارتفاع نصب فنر از فشار نشیمن
فنر خطی: ارتفاع آزاد منهای فشار تقسیم بر نرخ فنر.
نتیجه محاسبه
—ارتفاع نصب (mm)
نسبت راکر از لیفت اندازه‌گیری‌شده
نسبت لیفت سوپاپ به لیفت لوب.
نتیجه محاسبه
—نسبت راکر
زمان بازماندن سوپاپ
تبدیل duration به زمان در RPM ثابت.
نتیجه محاسبه
—زمان بازبودن (ms)
—زمان چرخه 720° (ms)
تأثیر advance بر رویداد میل‌بادامک
جابجایی ساده رویداد با advance مثبت؛ درجه میل‌لنگ.
نتیجه محاسبه
—زاویه جدید (°)
شتاب سوپاپ در مدل هارمونیک
تقریب ساده از لیفت و مدت حرکت؛ جایگزین پروفایل لوب نیست.
نتیجه محاسبه
—شتاب (m/s²)
—شتاب (g)
Overlap از Duration و LSA
فرض Durationها در یک ارتفاع کنترل اندازه‌گیری شده باشند.
نتیجه محاسبه
—Overlap (°)
مساحت Curtain سوپاپ
تقریب هندسی π × قطر سوپاپ × لیفت.
نتیجه محاسبه
—مساحت (mm²)
—مساحت (cm²)
خنک‌کاری و روغن‌کاریانتقال حرارت، دبی، توان پمپ و انبساط11 ابزار جدید⌄
توان انتقال حرارت مایع خنک‌کننده
Qdot = دبی جرمی × cp × اختلاف دما.
نتیجه محاسبه
—انتقال حرارت (kW)
—دبی جرمی (kg/s)
دبی هوای لازم برای رادیاتور
از بار حرارتی و افزایش دمای مجاز هوا؛ مدل ایده‌آل.
نتیجه محاسبه
—دبی جرمی (kg/s)
—دبی هوا (CFM)
سرعت روغن در لوله
سرعت میانگین از دبی حجمی و قطر داخلی.
نتیجه محاسبه
—سرعت (m/s)
—مساحت (mm²)
نیروی ناشی از فشار روغن
فشار ضربدر سطح دایره‌ای؛ فشار bar و قطر mm.
نتیجه محاسبه
—نیرو (N)
—نیرو (kgf)
انبساط حجمی مایع خنک‌کننده
تقریب خطی ΔV=VβΔT؛ ضریب مخلوط را وارد کن.
نتیجه محاسبه
—افزایش حجم (L)
—افزایش حجم (%)
سرعت وجهی هوا از دبی فن
فرض توزیع یکنواخت جریان روی سطح رادیاتور.
نتیجه محاسبه
—سرعت وجهی (m/s)
—دبی حجمی (m³/s)
توان هیدرولیکی پمپ روغن
P=Δp·Q؛ توان ورودی واقعی با راندمان پمپ بیشتر است.
نتیجه محاسبه
—توان هیدرولیکی (kW)
—توان ورودی (W)
انرژی ذخیره‌شده در قطعه داغ
Q=m·cp·ΔT؛ بدون اتلاف به محیط.
نتیجه محاسبه
—انرژی (kJ)
—انرژی (kWh)
تغییر حجم روغن با دما
انبساط حجمی تقریبی؛ ضریب روغن از دیتاشیت انتخاب شود.
نتیجه محاسبه
—حجم گرم (L)
—افزایش حجم (mL)
توان هیدرولیکی پمپ خنک‌کننده
از دبی، اختلاف فشار و بازده پمپ.
نتیجه محاسبه
—توان سیال (W)
—توان ورودی (W)
انرژی حرارتی بر زمان
انرژی محسوس و توان متوسط در زمان مشخص.
نتیجه محاسبه
—انرژی (kJ)
—توان متوسط (kW)
ECU، سنسورها و برقADC، تقسیم ولتاژ، افت ولتاژ و سیگنال‌ها12 ابزار جدید⌄
رزولوشن ADC
رزولوشن نظری ADC با مرجع ولتاژ و تعداد بیت.
نتیجه محاسبه
—mV/LSB
—تعداد سطوح
تقسیم ولتاژ ورودی ECU
Vout=Vin×R2/(R1+R2)، مقاومت‌ها بر حسب kΩ.
نتیجه محاسبه
—ولتاژ خروجی (V)
—جریان (mA)
افت ولتاژ سیم مسی
مدل مقاومت سیم رفت‌وبرگشت؛ اتصالات و دمای سیم نادیده گرفته شده.
نتیجه محاسبه
—افت ولتاژ (V)
—افت نسبت به 12V (%)
قانون اهم: توان و مقاومت
برای بار DC مقاومتی.
نتیجه محاسبه
—توان (W)
—مقاومت (Ω)
درصد بار دینام
بار الکتریکی و ظرفیت نامی دینام؛ ظرفیت واقعی وابسته به RPM و دماست.
نتیجه محاسبه
—درصد ظرفیت (%)
—جریان ذخیره (A)
انرژی اسمی باتری
انرژی نظری از آمپرساعت و ولتاژ نامی.
نتیجه محاسبه
—انرژی (Wh)
—انرژی (kWh)
فرکانس سنسور دور موتور
فرکانس از RPM و پالس به ازای هر دور.
نتیجه محاسبه
—فرکانس (Hz)
—دوره (ms)
Gain و Offset سنسور از دو نقطه
برازش خطی با دو نقطه کالیبراسیون.
نتیجه محاسبه
—Gain
—مقدار مهندسی
دوره و زمان ON/OFF سیگنال PWM
دوره بر اساس فرکانس و Duty Cycle.
نتیجه محاسبه
—دوره (ms)
—زمان ON (ms)
—زمان OFF (ms)
ولتاژ سنسور از درصد بازه
تبدیل درصد بازه به ولتاژ بین حداقل و حداکثر.
نتیجه محاسبه
—ولتاژ (V)
توان الکتریکی انژکتور
توان لحظه‌ای و متوسط تقریبی بر اساس Duty.
نتیجه محاسبه
—توان لحظه‌ای (W)
—توان متوسط (W)
ولتاژ به شمارش ADC
تبدیل ولتاژ ورودی به count ایده‌آل؛ بدون نویز و خطای مرجع.
نتیجه محاسبه
—Count
—درصد فول‌اسکیل (%)
داده‌برداری و تحلیل لاگنرخ نمونه‌برداری، انحراف، نرخ تغییر و درون‌یابی10 ابزار جدید⌄
نرخ لاگ برای رزولوشن زاویه‌ای
حداقل نرخ نمونه‌برداری برای فاصله زاویه‌ای دلخواه.
نتیجه محاسبه
—نرخ نمونه‌برداری (Hz)
—نمونه در چرخه 720°
فاصله زمانی نمونه‌ها
تبدیل نرخ نمونه‌برداری به میلی‌ثانیه و میکروثانیه.
نتیجه محاسبه
—فاصله (ms)
—فاصله (µs)
اختلاف و درصد تغییر دو نمونه
برای مقایسه قبل و بعد یا دو نقطه زمانی.
نتیجه محاسبه
—اختلاف
—تغییر (%)
میانگین پنج نمونه لاگ
میانگین حسابی پنج نمونه ورودی.
نتیجه محاسبه
—میانگین
—مجموع
انحراف معیار پنج نمونه
انحراف معیار نمونه‌ای ו دامنه تغییر.
نتیجه محاسبه
—انحراف معیار
—دامنه
نرخ تغییر سیگنال
اختلاف دو مقدار تقسیم بر فاصله زمانی.
نتیجه محاسبه
—نرخ تغییر بر ثانیه
نرخ افزایش RPM
تغییر دور موتور بر زمان و زمان معادل هر 1000 RPM.
نتیجه محاسبه
—RPM/s
—ثانیه به ازای 1000 RPM
خطای Lambda نسبت به هدف
اختلاف Lambda واقعی و هدف به‌صورت مطلق و درصدی.
نتیجه محاسبه
—اختلاف Lambda
—اختلاف (%)
درون‌یابی خطی سیگنال در زمان
تخمین مقدار بین دو نمونه ثبت‌شده.
نتیجه محاسبه
—مقدار تخمینی
رخداد ناک به ازای 1000 دور
شاخص نرمال‌شده برای مقایسه لاگ‌ها.
نتیجه محاسبه
—رخداد در ثانیه
—رخداد به ازای 1000 دور
اگزوز و جریان گازسرعت، فرکانس پالس، دبی جرمی و فشار برگشتی12 ابزار جدید⌄
فرکانس پالس اگزوز
فرکانس نظری احتراق در موتور چهارزمانه.
نتیجه محاسبه
—فرکانس کل (Hz)
—هر سیلندر (Hz)
دبی جرمی اگزوز
تخمین پایا: دبی هوا به‌علاوه دبی سوخت.
نتیجه محاسبه
—دبی اگزوز (g/s)
—دبی اگزوز (kg/h)
نسبت فشار برگشتی به بوست
شاخص مقایسه‌ای؛ واحد و مرجع فشارها باید یکسان باشند.
نتیجه محاسبه
—نسبت فشار
—اختلاف فشار (kPa)
مساحت مقطع داخلی اگزوز
مساحت هندسی لوله از قطر داخلی.
نتیجه محاسبه
—مساحت (mm²)
—مساحت (cm²)
نیروی فشار روی سطح
فشار ضربدر سطح دایره‌ای؛ فشار باید مرجع مشخص داشته باشد.
نتیجه محاسبه
—نیرو (N)
—نیرو (kgf)
توان حرارتی جریان اگزوز
برآورد m·cp·ΔT نسبت به دمای مرجع.
نتیجه محاسبه
—توان حرارتی (kW)
سرعت گاز از CFM و قطر لوله
سرعت متوسط در شرایط دبی واردشده.
نتیجه محاسبه
—سرعت (m/s)
—سرعت (ft/s)
فضای حجمی کاتالیست GHSV
دبی حجمی در ساعت تقسیم بر حجم کاتالیست؛ شرایط گاز باید یکسان باشد.
نتیجه محاسبه
—GHSV (h⁻¹)
—زمان فضایی معکوس (s)
AFR و Lambda از دبی جرمی
AFR جرمی و Lambda با AFR استوکیومتری واردشده.
نتیجه محاسبه
—AFR
—Lambda
سرعت گاز در Primary
تقسیم برابر دبی کل بین سیلندرها؛ سرعت متوسط نه پالس لحظه‌ای.
نتیجه محاسبه
—سرعت (m/s)
—عدد ماخ
نسبت فشار اگزوز به MAP
هر دو فشار باید مطلق باشند.
نتیجه محاسبه
—نسبت فشار
—اختلاف فشار (kPa)
سرعت اگزوز از دبی جرمی و چگالی
سرعت متوسط از دبی جرمی، چگالی و سطح لوله.
نتیجه محاسبه
—سرعت (m/s)
—سرعت (ft/s)
انتقال قدرت و داینومترنسبت دنده، RPM پس از تعویض، توان و مقاومت جاده12 ابزار جدید⌄
سرعت خودرو از RPM و نسبت دنده
فرض عدم لغزش کلاچ؛ از نسبت گیربکس، دیفرانسیل و قطر تایر.
نتیجه محاسبه
—سرعت (km/h)
—سرعت (mph)
RPM پس از تعویض دنده
فرض سرعت خودرو ثابت و عدم لغزش.
نتیجه محاسبه
—RPM بعدی
—افت RPM
گشتاور چرخ از موتور
پس از گیربکس، دیفرانسیل و راندمان انتقال.
نتیجه محاسبه
—گشتاور چرخ (Nm)
—گشتاور چرخ (lb-ft)
نیروی کشش از گشتاور چرخ
نیروی مماسی نظری در شعاع غلتشی تایر.
نتیجه محاسبه
—نیروی کشش (N)
—نیروی کشش (kgf)
نسبت دنده از RPM و سرعت هدف
از سرعت، قطر تایر و نسبت دیفرانسیل.
نتیجه محاسبه
—نسبت دنده لازم
محیط هندسی تایر
بر اساس قطر اسمی؛ محیط غلتشی واقعی می‌تواند متفاوت باشد.
نتیجه محاسبه
—محیط (mm)
—محیط (m)
نسبت دیفرانسیل از نسبت کل
نسبت کل تقسیم بر نسبت گیربکس.
نتیجه محاسبه
—نسبت نهایی
فاصله نسبی بین دو دنده
افت دور تقریبی در تعویض دنده با سرعت ثابت.
نتیجه محاسبه
—افت دور (%)
—دور باقی‌مانده (%)
RPM چرخ از سرعت و قطر تایر
سرعت خطی خودرو تقسیم بر محیط تایر.
نتیجه محاسبه
—RPM چرخ
—محیط (m)
تلفات انتقال قدرت از توان موتور و چرخ
از دو اندازه‌گیری قابل مقایسه.
نتیجه محاسبه
—تلفات (%)
—توان تلف‌شده (hp)
نیروی درگ آیرودینامیکی
F=½ρCdA v²؛ باد نسبی و شیب لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—نیروی درگ (N)
—توان درگ (kW)
توان لازم برای حرکت پایدار
مجموع درگ و مقاومت غلتشی؛ شیب جاده لحاظ نشده است.
نتیجه محاسبه
—توان چرخ (kW)
—توان چرخ (hp)
ماشین‌کاری، تلرانس و حرارتسرعت برش، تلرانس تجمعی، انبساط و انتقال حرارت13 ابزار جدید⌄
RPM اسپیندل از سرعت برش
Vc بر حسب m/min و قطر ابزار بر حسب mm.
نتیجه محاسبه
—RPM اسپیندل
نرخ پیشروی فرزکاری
RPM × تعداد دندانه × بار بر دندانه.
نتیجه محاسبه
—پیشروی (mm/min)
—پیشروی (in/min)
نرخ برداشت ماده در فرزکاری
عرض × عمق برش × پیشروی.
نتیجه محاسبه
—MRR (mm³/min)
—MRR (cm³/min)
نرخ پیشروی مته
RPM ضربدر پیشروی به ازای دور.
نتیجه محاسبه
—پیشروی (mm/min)
تلرانس تجمعی Worst-case
جمع قدرمطلق تلرانس‌های زنجیره ابعادی.
نتیجه محاسبه
—تلرانس تجمعی (mm)
—تلرانس (µm)
تلرانس تجمعی آماری RSS
ریشه مجموع مربعات؛ تنها با فرض استقلال آماری.
نتیجه محاسبه
—تلرانس RSS (mm)
—تلرانس RSS (µm)
کلیرنس یا تداخل سوراخ و محور
مثبت یعنی کلیرنس؛ منفی یعنی تداخل.
نتیجه محاسبه
—کلیرنس (mm)
—کلیرنس (µm)
حداقل و حداکثر کلیرنس فیت
از حدهای تلرانس سوراخ و محور.
نتیجه محاسبه
—حداقل کلیرنس (mm)
—حداکثر کلیرنس (mm)
انبساط طولی قطعه
ΔL=αLΔT؛ ضریب ماده از دیتاشیت وارد شود.
نتیجه محاسبه
—تغییر طول (mm)
—طول نهایی (mm)
انتقال حرارت رسانشی
قانون فوریه یک‌بعدی Qdot=kAΔT/L.
نتیجه محاسبه
—توان (W)
—توان (kW)
مقاومت حرارتی دیواره
Rth=L/(kA) برای رسانش پایا یک‌بعدی.
نتیجه محاسبه
—مقاومت حرارتی (K/W)
انتقال حرارت جابجایی
Qdot=hAΔT؛ ضریب h باید متناسب با جریان واقعی انتخاب شود.
نتیجه محاسبه
—توان حرارتی (W)
—توان حرارتی (kW)
انرژی لازم برای گرم‌کردن قطعه
Q=m cp ΔT بدون اتلاف محیط.
نتیجه محاسبه
—انرژی (kJ)
—انرژی (kWh)
احتراق و ترمودینامیک سیلندرمدل‌های ایده‌آل فشار و دما، نسبت هم‌ارزی و نرخ احتراق10 ابزار جدید⌄
دمای انتهای تراکم ایده‌آل
مدل آدیاباتیک گاز ایده‌آل؛ دمای واقعی به انتقال حرارت و ترکیب گاز وابسته است.
نتیجه محاسبه
—دمای ایده‌آل (K)
—دمای ایده‌آل (°C)
فشار انتهای تراکم ایده‌آل
تقریب ایزنتروپیک با فشار مطلق اولیه و نسبت تراکم هندسی.
نتیجه محاسبه
—فشار نهایی (kPa abs)
—فشار نهایی (bar abs)
نسبت هم‌ارزی مخلوط φ
φ=1/λ؛ بیشتر از 1 یعنی مخلوط غنی‌تر از استوکیومتری.
نتیجه محاسبه
—نسبت هم‌ارزی φ
—اختلاف از استوکیومتری (%)
AFR از Lambda و AFR استوکیومتری
رابطه جرمی تقریبی AFR = Lambda × AFR استوکیومتری.
نتیجه محاسبه
—AFR هدف
—سوخت نسبت به استوکیومتری (%)
دبی سوخت از دبی هوا و AFR
محاسبه جرمی؛ AFR باید با نوع سوخت و شرایط واقعی سازگار باشد.
نتیجه محاسبه
—دبی سوخت (g/s)
—دبی سوخت (kg/h)
توان از IMEP، حجم و RPM
برای موتور چهارزمانه؛ توان ایده‌آل محاسباتی، نه اندازه‌گیری داینومتر.
نتیجه محاسبه
—توان (kW)
—توان (hp)
مدت احتراق بر حسب زمان
تبدیل بازه زاویه‌ای میل‌لنگ به زمان در RPM ثابت.
نتیجه محاسبه
—مدت (ms)
—مدت (µs)
زاویه میل‌لنگ از زمان
تبدیل میلی‌ثانیه به درجه میل‌لنگ در دور ثابت.
نتیجه محاسبه
—زاویه میل‌لنگ (°)
—دور میل‌لنگ در بازه
توان متوسط انرژی جرقه
انرژی ذخیره‌شده هر جرقه ضربدر نرخ جرقه؛ انرژی واقعی منتقل‌شده ممکن است کمتر باشد.
نتیجه محاسبه
—توان نظری (W)
—رخداد جرقه (Hz)
حجم محفظه از نسبت تراکم
حل جبری CR=(Vs+Vc)/Vc برای حجم کلیرنس Vc.
نتیجه محاسبه
—حجم کلیرنس (cc)
—حجم در BDC (cc)
یاتاقان و فیلم روغنکلیرنس، فشار واحد، سرعت سطحی، PV و عمر تخمینی10 ابزار جدید⌄
کلیرنس قطری یاتاقان
قطر داخلی یاتاقان منهای قطر ژورنال؛ اندازه‌گیری باید در دمای مشخص انجام شود.
نتیجه محاسبه
—کلیرنس قطری (mm)
—کلیرنس شعاعی (mm)
نسبت کلیرنس به قطر ژورنال
کلیرنس قطری به میکرون تقسیم بر قطر ژورنال به میلی‌متر؛ شاخص مقایسه‌ای است.
نتیجه محاسبه
—شاخص کلیرنس (µm/mm)
—کلیرنس قطری (µm)
فشار واحد یاتاقان
بار تقسیم بر سطح تصویرشده قطر × طول؛ مقایسه با حدود سازنده ضروری است.
نتیجه محاسبه
—فشار متوسط (MPa)
—فشار متوسط (psi)
سرعت سطحی ژورنال
سرعت محیطی از قطر و RPM؛ واحد m/s.
نتیجه محاسبه
—سرعت سطحی (m/s)
—سرعت (ft/min)
شاخص PV یاتاقان
فشار متوسط × سرعت سطحی؛ معیار اولیه و نه جایگزین مشخصات ماده/روغن.
نتیجه محاسبه
—شاخص PV (MPa·m/s)
—فشار متوسط (MPa)
ویسکوزیته دینامیکی روغن
تبدیل ویسکوزیته سینماتیکی به دینامیکی با چگالی در همان دما.
نتیجه محاسبه
—ویسکوزیته دینامیکی (mPa·s)
—ویسکوزیته (cP)
نرخ برش تخمینی در فیلم روغن
سرعت سطحی تقسیم بر ضخامت شعاعی تقریبی فیلم؛ مدل ساده Couette.
نتیجه محاسبه
—نرخ برش تقریبی (s⁻¹)
—سرعت سطحی (m/s)
توان دفع حرارت با روغن
از دبی، چگالی، گرمای ویژه و اختلاف دمای ورودی/خروجی.
نتیجه محاسبه
—توان حرارتی (kW)
—دبی جرمی (kg/s)
کلیرنس گرم یاتاقان
کلیرنس سرد به‌علاوه اختلاف انبساط قطری؛ دما و ضرایب باید واقعی باشند.
نتیجه محاسبه
—کلیرنس گرم تخمینی (mm)
—تغییر کلیرنس (µm)
عمر پایه یاتاقان غلتشی L10
تخمین عمر پایه بر اساس ظرفیت دینامیکی C، بار معادل P و توان عمر واردشده.
نتیجه محاسبه
—عمر پایه (میلیون دور)
—عمر پایه (h)
داینومتر و شرایط محیطیچگالی هوای مرطوب، نرمال‌سازی ساده و تحلیل تکرارپذیری10 ابزار جدید⌄
فشار بخار آب در هوای ورودی
تقریب فشار اشباع با رابطه Tetens؛ مناسب برآورد مهندسی نزدیک شرایط محیطی عادی.
نتیجه محاسبه
—فشار بخار آب (kPa)
—فشار هوای خشک (kPa)
چگالی هوای مرطوب
مدل گاز ایده‌آل جداگانه برای هوای خشک و بخار آب.
نتیجه محاسبه
—چگالی هوای مرطوب (kg/m³)
—فشار بخار (kPa)
نسبت چگالی هوا به مرجع
نسبت چگالی خشک به مرجع 101.325 kPa و 15°C؛ این خروجی استاندارد اصلاح توان SAE/DIN نیست.
نتیجه محاسبه
—چگالی خشک (kg/m³)
—نسبت به مرجع
نرمال‌سازی ساده توان با چگالی
شاخص مقایسه‌ای متناسب با نسبت چگالی مرجع به واقعی؛ جایگزین روش رسمی اصلاح توان نیست.
نتیجه محاسبه
—توان نرمال‌شده ساده (kW)
—ضریب چگالی
توان شتاب‌دادن رولر داینومتر
گشتاور اینرسی از اختلاف RPM رولر؛ تلفات، بار جاده و کالیبراسیون حذف نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—گشتاور اینرسی (Nm)
—توان در RPM میانگین (kW)
تکرارپذیری سه تست داینومتر
پراکندگی دامنه سه توان نسبت به میانگین؛ کیفیت آزمون و شرایط محیطی جداگانه بررسی شود.
نتیجه محاسبه
—میانگین توان (kW)
—دامنه/میانگین (%)
اختلاف سرعت رولر و خودرو
شاخص لغزش نسبت به سرعت خودرو؛ فقط وقتی دو سرعت هم‌زمان و هم‌مبنا اندازه‌گیری شوند.
نتیجه محاسبه
—اختلاف سرعت (km/h)
—اختلاف نسبی (%)
فشار استاندارد جو از ارتفاع
اتمسفر استاندارد تا ۱۱ کیلومتر؛ جایگزین فشارسنج محلی نیست.
نتیجه محاسبه
—فشار استاندارد (kPa)
—فشار استاندارد (bar)
نسبت رطوبت هوای ورودی
جرم بخار آب به جرم هوای خشک؛ از فشار محیط، دما و RH.
نتیجه محاسبه
—نسبت رطوبت (kg/kg dry air)
—فشار بخار (kPa)
توان از گشتاور شفت داینومتر
تبدیل مستقیم گشتاور و دور شفت به توان مکانیکی.
نتیجه محاسبه
—توان (kW)
—توان (hp)
سوخت‌های اتانولی و ترکیب سوختبلند E-fuel، AFR استوکیومتری، چگالی و انرژی سوخت10 ابزار جدید⌄
AFR استوکیومتری بلند اتانول
میانگین وزنی ساده بر اساس کسر جرمی اتانول؛ برای بلند حجمی باید چگالی‌ها لحاظ شوند.
نتیجه محاسبه
—AFR استوکیومتری تخمینی
—AFR در Lambda 0.85
مقدار E85 لازم برای بلند هدف
حل اختلاط خطی درصد اتانول حجمی؛ درصد واقعی سوخت پایه و منبع را اندازه بگیر.
نتیجه محاسبه
—حجم سوخت منبع (L)
—حجم سوخت پایه (L)
انرژی حجمی بلند سوخت
میانگین وزنی بر حسب درصد حجمی و LHV واردشده برای هر سوخت.
نتیجه محاسبه
—LHV بلند (MJ/L)
—انرژی نسبت به بنزین (%)
ضریب افزایش دبی انژکتور برای سوخت
برای جرم هوای یکسان و Lambda یکسان، تقریب نسبت AFR استوکیومتری بنزین به بلند.
نتیجه محاسبه
—ضریب دبی لازم
—افزایش دبی لازم (%)
دبی سوخت بلند از دبی هوا
دبی جرمی لازم از AFR هدف و تبدیل به دبی حجمی با چگالی ورودی.
نتیجه محاسبه
—دبی سوخت (g/s)
—دبی حجمی (L/h)
چگالی تخمینی بلند حجمی
میانگین وزنی ساده چگالی اجزای خالص؛ انقباض اختلاط و دما نادیده گرفته شده‌اند.
نتیجه محاسبه
—چگالی بلند (kg/L)
—جرم یک لیتر بلند (kg)
برد تخمینی با مصرف سوخت
برد نظری بدون ذخیره اضطراری و بدون تغییر شرایط رانندگی.
نتیجه محاسبه
—برد تخمینی (km)
—برد تخمینی (mi)
توان شیمیایی ورودی از دبی سوخت
با LHV جرمی بر حسب MJ/kg؛ این مقدار توان خروجی موتور نیست.
نتیجه محاسبه
—توان شیمیایی ورودی (kW)
—توان شیمیایی ورودی (MW)
تقسیم حجم بلند به اتانول و باقی سوخت
محاسبه حجم اجزا بر اساس درصد حجمی اعلام‌شده.
نتیجه محاسبه
—حجم معادل اتانول (L)
—حجم باقی سوخت (L)
حاشیه دبی پمپ سوخت
حاشیه نظری دبی پمپ در برابر نیاز؛ فشار کاری و ولتاژ پمپ بر دبی واقعی اثر دارند.
نتیجه محاسبه
—دبی ذخیره (L/h)
—حاشیه نسبت به نیاز (%)
ترمز و بار حرارتیگشتاور ترمز، نیروی هیدرولیکی، انرژی توقف و افزایش دما10 ابزار جدید⌄
افزایش دمای نظری دیسک در توقف
سهم انرژی جنبشی اختصاص‌یافته به یک دیسک و ظرفیت گرمایی آن.
نتیجه محاسبه
—انرژی جذب‌شده (kJ)
—افزایش دما (K)
ظرفیت گرمایی دیسک
ظرفیت گرمایی کلی از جرم و گرمای ویژه؛ دمای قطعه در عمل غیریکنواخت است.
نتیجه محاسبه
—ظرفیت گرمایی (J/K)
—ظرفیت گرمایی (kJ/K)
نیروی هیدرولیکی پیستون کالیپر
نیرو از فشار خط و مجموع مساحت پیستون‌های یک سمت کالیپر.
نتیجه محاسبه
—نیروی هیدرولیکی (N)
—نیرو (kN)
گشتاور اصطکاکی ترمز دیسکی
تقریب دو سطح اصطکاک؛ توزیع فشار و تغییر ضریب اصطکاک با دما لحاظ نشده است.
نتیجه محاسبه
—گشتاور ترمز (Nm)
—گشتاور (kN·m)
توان حرارتی/مکانیکی ترمز
توان لحظه‌ای از گشتاور و RPM چرخ یا شفت موردنظر.
نتیجه محاسبه
—توان (kW)
—توان (hp)
مسافت توقف از شتاب کاهنده
مسافت نظری با کاهش سرعت ثابت؛ زمان واکنش، شیب و تغییر اصطکاک لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—مسافت ترمز (m)
—زمان ترمز (s)
انرژی هر دیسک در توقف
تقسیم انرژی جنبشی کل بر سهم محور و تعداد دیسک‌های آن محور.
نتیجه محاسبه
—انرژی هر دیسک (kJ)
—انرژی هر دیسک (Wh)
حاشیه دمایی ترمز
فاصله دمای اندازه‌گیری‌شده تا حد مجاز واردشده از سازنده.
نتیجه محاسبه
—حاشیه دما (°C)
—درصد حد مصرف‌شده (%)
نیروی پدال از فشار خط
نیروی ایده‌آل مستر سیلندر تقسیم بر نسبت پدال و ضریب کمک بوستر.
نتیجه محاسبه
—نیروی پدال (N)
—نیروی پدال (kgf)
انرژی ویژه جذب‌شده توسط دیسک
انرژی ورودی به دیسک تقسیم بر جرم و تخمین افزایش دما.
نتیجه محاسبه
—انرژی ویژه (kJ/kg)
—افزایش دمای نظری (K)
شاسی، فنر و دینامیک خودروشتاب جانبی، انتقال بار، نرخ فنر چرخ و فرکانس طبیعی10 ابزار جدید⌄
شتاب جانبی از سرعت و شعاع پیچ
شتاب مرکزگرا؛ بارگذاری واقعی تایر تابع انتقال بار و شرایط سطح است.
نتیجه محاسبه
—شتاب جانبی (g)
—شتاب جانبی (m/s²)
انتقال بار جانبی تخمینی
مدل شبه‌استاتیک ساده؛ سهم انتقال بار جلو/عقب نیازمند تقسیم‌بندی جداگانه است.
نتیجه محاسبه
—انتقال بار کل تخمینی (N)
—معادل جرمی (kg)
نرخ فنر در چرخ
نرخ چرخ تقریبی برابر نرخ فنر × مربع نسبت حرکت.
نتیجه محاسبه
—نرخ چرخ (N/mm)
—نرخ چرخ (lb/in)
فرکانس طبیعی قائم یک گوشه
مدل جرم-فنر بدون میرایی با نرخ فنر معادل در چرخ.
نتیجه محاسبه
—فرکانس طبیعی (Hz)
—معادل چرخه بر دقیقه
ضریب میرایی هدف کمک‌فنر
c=2ζ√(k·m)؛ نرخ فنر واردشده باید نرخ معادل در چرخ باشد.
نتیجه محاسبه
—ضریب میرایی معادل (N·s/m)
—فرکانس طبیعی (Hz)
بار استاتیک محور جلو
تقسیم وزن بر اساس درصد وزن استاتیک روی محور جلو.
نتیجه محاسبه
—بار محور جلو (N)
—معادل جرم محور جلو (kg)
موقعیت طولی مرکز جرم از بار محورها
از سهم وزن محور جلو و فاصله محورها؛ x از محور جلو به سمت عقب.
نتیجه محاسبه
—فاصله CG از محور جلو (mm)
—سهم وزن عقب (%)
حد نیروی کشش تایر
حد ساده F=μN؛ انتقال بار، دما و مدل تایر لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—حد نیروی کشش (N)
—شتاب معادل (m/s²)
سختی رول تقریبی یک محور
دو فنر یکسان با فاصله Track؛ تایر، میله ضدغلتش و هندسه تعلیق لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—سختی رول (N·m/rad)
—سختی رول (N·m/deg)
RPM چرخ از سرعت خودرو
با قطر غلتشی واردشده؛ لغزش تایر لحاظ نشده است.
نتیجه محاسبه
—RPM چرخ
—محیط غلتشی (m)
پیچ، پیش‌بار و استحکام اتصالپیش‌بار، تنش، کشیدگی، سهم بار و ضریب اطمینان10 ابزار جدید⌄
پیش‌بار پیچ از گشتاور
تقریب T=KFd؛ ضریب K به روانکاری، پوشش و اصطکاک وابسته است.
نتیجه محاسبه
—پیش‌بار تخمینی (N)
—پیش‌بار (kN)
گشتاور هدف از پیش‌بار
معکوس رابطه تجربی T=KFd؛ برای پیچ‌های بحرانی از روش سازنده استفاده شود.
نتیجه محاسبه
—گشتاور نظری (Nm)
—پیش‌بار هدف (kN)
تنش کششی و ضریب اطمینان پیچ
تنش اسمی بار تقسیم بر سطح مؤثر؛ تمرکز تنش و خستگی در نظر گرفته نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—تنش کششی (MPa)
—ضریب اطمینان استاتیک
تنش برشی اسمی پیچ
بار بر سطح مقطع دایره‌ای و تعداد صفحات برش واردشده.
نتیجه محاسبه
—تنش برشی (MPa)
—تنش برشی (ksi)
تنش معادل Von Mises
ترکیب ساده تنش نرمال و برشی برای ماده همسانگرد شکل‌پذیر.
نتیجه محاسبه
—تنش معادل (MPa)
—ضریب اطمینان به تسلیم
کشیدگی الاستیک پیچ
قانون الاستیسیته خطی؛ طول مؤثر و سطح مقطع کششی باید درست انتخاب شوند.
نتیجه محاسبه
—کشیدگی (mm)
—کشیدگی (µm)
درصد Proof Load مصرف‌شده
پیش‌بار تقسیم بر ظرفیت تسلیم/Proof تخمینی سطح مؤثر.
نتیجه محاسبه
—درصد ظرفیت Proof (%)
—حاشیه ظرفیت (N)
تقسیم بار خارجی در اتصال پیچ‌شده
مدل فنری خطی؛ سهم بار پیچ C=kb/(kb+km).
نتیجه محاسبه
—افزایش بار پیچ (N)
—نیروی گیره باقی‌مانده (N)
سطح کششی تقریبی رزوه متریک
تقریب As=π/4(d−0.9382p)²؛ جدول استاندارد رزوه برای طراحی نهایی مرجع است.
نتیجه محاسبه
—سطح کششی تقریبی (mm²)
—بار در 90% تنش 600MPa (kN)
بار هر پیچ در الگوی اتصال
تقسیم مساوی بار کل بر تعداد پیچ؛ توزیع واقعی ممکن است نامساوی باشد.
نتیجه محاسبه
—بار طراحی هر پیچ (N)
—بار طراحی هر پیچ (kN)
کالیبراسیون سنسور و فیلتر سیگنالNTC، ADC، PWM، فیلتر RC و عدم‌قطعیت اندازه‌گیری10 ابزار جدید⌄
دمای NTC از مقاومت و Beta
رابطه Beta با دمای مرجع؛ Beta و R0 باید از دیتاشیت همان قطعه باشند.
نتیجه محاسبه
—دمای تخمینی (°C)
—دمای تخمینی (K)
ولتاژ تقسیم مقاومتی NTC
فرض NTC به زمین و مقاومت Pull-up به Vcc.
نتیجه محاسبه
—ولتاژ خروجی (V)
—جریان تقسیم (mA)
فرکانس قطع فیلتر پایین‌گذر RC
f_c=1/(2πRC) با R بر حسب kΩ و C بر حسب µF.
نتیجه محاسبه
—فرکانس قطع (Hz)
—فرکانس زاویه‌ای (rad/s)
ثابت زمانی و زمان خیز RC
τ=RC؛ زمان خیز 10–90% برای پاسخ مرتبه اول حدود 2.197τ است.
نتیجه محاسبه
—ثابت زمانی (ms)
—زمان خیز 10–90% (ms)
ترکیب ساده عدم‌قطعیت اندازه‌گیری
ترکیب RSS دقت درصدی، رزولوشن یکنواخت و تکرارپذیری؛ خطاهای هم‌بسته لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—عدم‌قطعیت ترکیبی تقریبی
—درصد نسبت به خوانده‌شده (%)
رزولوشن و نویز کوانتایز ADC
مدل ایده‌آل ADC؛ نویز مرجع، INL/DNL و نویز آنالوگ لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—اندازه LSB (mV)
—Count ایده‌آل
—RMS کوانتایز (mV)
کالیبراسیون سنسور فشار mV/V
تبدیل خروجی نسبت‌سنجی به فشار؛ آفست و حساسیت باید از دیتاشیت باشند.
نتیجه محاسبه
—درصد رنج (%)
—فشار تخمینی (bar)
RPM از فرکانس پالس سنسور
تبدیل فرکانس پالس به RPM با تعداد پالس مؤثر در هر دور.
نتیجه محاسبه
—RPM
—فاصله پالس (ms)
ولتاژ متوسط PWM
میانگین نظری سیگنال بین سطح پایین و بالا؛ بار و پاسخ دینامیکی لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—ولتاژ متوسط (V)
—دامنه پیک‌تاپیک (V)
کالیبراسیون خطی دو نقطه‌ای
نگاشت مقدار خام به مقدار مهندسی بین دو نقطه مرجع.
نتیجه محاسبه
—مقدار مهندسی تخمینی
—درصد بازه کالیبراسیون (%)
آکوستیک موتور و فرکانس‌هافرکانس احتراق، هارمونیک، طول موج و تشدید نظری10 ابزار جدید⌄
فرکانس رخداد احتراق چهارزمانه
فرکانس نظری رخداد احتراق کل موتور؛ ترتیب احتراق و پالس‌های اگزوز جداگانه اثر دارند.
نتیجه محاسبه
—فرکانس کل (Hz)
—فاصله زمانی رخداد (ms)
فرکانس هارمونیک از فرکانس پایه
فرکانس هارمونیک صحیح یک منبع تناوبی.
نتیجه محاسبه
—فرکانس هارمونیک (Hz)
—دوره (ms)
سرعت صوت تقریبی در هوا
تقریب دمایی برای هوای خشک؛ ترکیب و رطوبت اثر کوچک دیگری دارند.
نتیجه محاسبه
—سرعت صوت (m/s)
—سرعت صوت (ft/s)
طول موج صوت
طول موج برابر سرعت صوت تقسیم بر فرکانس.
نتیجه محاسبه
—طول موج (m)
—طول موج (mm)
طول نظری رزوناتور ربع‌موج
L=c/(4f)؛ دمای گاز، انتهای باز/بسته و اثر انتهایی در طراحی واقعی مهم‌اند.
نتیجه محاسبه
—طول نظری (m)
—طول نظری (mm)
زمان عبور موج در لوله
زمان یک‌طرفه انتشار موج در طول مشخص با سرعت صوت واردشده.
نتیجه محاسبه
—زمان یک‌طرفه (ms)
—رفت‌وبرگشت (ms)
فرکانس Engine Order
فرکانس مرتبه‌ای برابر RPM/60 ضربدر Order.
نتیجه محاسبه
—فرکانس (Hz)
—دوره (ms)
RPM متناظر با فرکانس تشدید
محاسبه دور موتور برای فرکانس و مرتبه تحریک فرض‌شده؛ تأیید مودال لازم است.
نتیجه محاسبه
—RPM متناظر
—سرعت زاویه‌ای (rad/s)
فاصله زاویه‌ای رخداد احتراق
برای موتور چهارزمانه با احتراق یکنواخت فرضی.
نتیجه محاسبه
—فاصله احتراق (° crank)
—فاصله میل‌بادامک (°)
فرکانس چرخش میل‌بادامک
برای موتور چهارزمانه میل‌بادامک نصف دور میل‌لنگ می‌چرخد.
نتیجه محاسبه
—فرکانس میل‌بادامک (Hz)
—RPM میل‌بادامک
عیب‌یابی و اندازه‌گیری سرویسپراکندگی کمپرس، Leak-down، مصرف روغن و سلامت باتری10 ابزار جدید⌄
پراکندگی تست کمپرس چهار سیلندر
دامنه فشار نسبت به بیشترین مقدار؛ معیار قبولی باید از سازنده موتور گرفته شود.
نتیجه محاسبه
—پراکندگی نسبت به بیشینه (%)
—دامنه فشار (kPa)
درصد نشتی تست Leak-down
دبی نشتی تقسیم بر دبی مرجع دستگاه؛ روش و فشار تست باید ثابت باشد.
نتیجه محاسبه
—درصد نشتی (%)
—دبی عبوری (L/min)
مصرف روغن در ۱۰۰۰ کیلومتر
مصرف روغن اضافه‌شده تقسیم بر مسافت پیموده‌شده.
نتیجه محاسبه
—مصرف روغن (L/1000 km)
—مصرف (mL/100 km)
تبدیل مصرف سوخت و اقتصاد سوخت
تبدیل L/100 km به km/L و MPG آمریکا.
نتیجه محاسبه
—اقتصاد سوخت (km/L)
—مصرف معادل (US mpg)
برد خودرو از باک و مصرف
برد نظری با حجم سوخت قابل استفاده واردشده.
نتیجه محاسبه
—برد (km)
—برد (mi)
حجم کنسانتره برای افزایش غلظت
حجم کنسانتره افزوده‌شده به محلول موجود؛ فرض جمع‌پذیری حجم‌ها.
نتیجه محاسبه
—حجم افزودنی لازم (L)
—حجم نهایی (L)
مقایسه افت فشار تست بالانس انژکتور
درصد اختلاف افت فشار هر انژکتور نسبت به میانگین؛ روش تست باید یکسان باشد.
نتیجه محاسبه
—میانگین افت فشار (kPa)
—دامنه/میانگین (%)
بیضی‌شدن و مخروطی‌شدن سیلندر
اختلاف دو محور در بالا و پایین؛ اندازه‌گیری باید در چند ارتفاع انجام شود.
نتیجه محاسبه
—حداکثر بیضی‌شدن (mm)
—تغییر میانگین قطر بالا-پایین (mm)
افت ولتاژ و مقاومت داخلی تقریبی باتری
برآورد مقاومت مؤثر از اختلاف ولتاژ بی‌بار و زیر بار؛ دما و رفتار شیمیایی لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—مقاومت مؤثر (mΩ)
—افت ولتاژ (V)
افت ولتاژ هنگام استارت
نسبت افت ولتاژ به ولتاژ اولیه؛ معیار تست باید با دما و مشخصات باتری تطبیق داده شود.
نتیجه محاسبه
—افت ولتاژ (V)
—افت نسبت به اولیه (%)
توربو، بوست و سیستم شارژنسبت فشار، افت مسیر، توان کمپرسور و حاشیه کاری8 ابزار جدید⌄
نسبت فشار کمپرسور
نسبت فشار مطلق خروجی به ورودی؛ فشار گیج را مستقیم وارد نکنید.
نتیجه محاسبه
—Pressure Ratio
—بوست خروجی نسبت به محیط (kPa)
تبدیل فشار گیج و مطلق
فشار مطلق برابر فشار گیج به‌علاوه فشار محیط است.
نتیجه محاسبه
—فشار مطلق (kPa)
—فشار مطلق (bar)
توان تقریبی کمپرسور
توان گاز ایده‌آل با راندمان ایزنتروپیک واردشده؛ برای تطبیق نقشه کمپرسور کافی نیست.
نتیجه محاسبه
—توان کمپرسور (kW)
—دمای خروجی تخمینی (K)
دمای خروجی کمپرسور
برآورد دمای خروجی بر پایه نسبت فشار و راندمان ایزنتروپیک.
نتیجه محاسبه
—دمای خروجی (°C)
—افزایش دما (°C)
اثربخشی اینترکولر
کاهش دمای واقعی تقسیم بر حداکثر کاهش دمای ممکن تا دمای محیط.
نتیجه محاسبه
—اثربخشی (%)
—کاهش دما (°C)
افت فشار مسیر شارژ
اختلاف فشار قبل و بعد از مسیر؛ برای تعیین محل افت، سنسورها باید هم‌زمان باشند.
نتیجه محاسبه
—افت فشار (kPa)
—درصد فشار ورودی (%)
نسبت سرعت توربو به RPM موتور
نسبت صرفاً توصیفی؛ RPM توربو باید از سنسور معتبر گرفته شود.
نتیجه محاسبه
—نسبت سرعت
—RPM توربو به ازای هر 1000 RPM موتور
دبی تصحیح‌شده کمپرسور
تصحیح تقریبی دبی به شرایط مرجع دما و فشار ورودی؛ تعریف سازنده نقشه اولویت دارد.
نتیجه محاسبه
—دبی تصحیح‌شده (kg/s)
—دبی تصحیح‌شده (g/min)
سوخت‌رسانی پیشرفتهدبی انژکتور، فشار تفاضلی، ظرفیت پمپ و Duty Cycle8 ابزار جدید⌄
Duty Cycle انژکتور از دبی و نیاز سوخت
محاسبه از دبی هر انژکتور و تعداد سیلندر؛ ظرفیت واقعی وابسته به فشار و ولتاژ است.
نتیجه محاسبه
—Duty Cycle (%)
—حاشیه تا 85% (%)
تصحیح دبی انژکتور با فشار تفاضلی
رابطه ریشه دوم فشار؛ فشار باید اختلاف ریل و منیفولد باشد.
نتیجه محاسبه
—دبی تصحیح‌شده (cc/min)
—ضریب دبی
تبدیل دبی حجمی انژکتور به جرمی
تبدیل cc/min با چگالی سوخت واردشده.
نتیجه محاسبه
—دبی جرمی (g/s)
—دبی جرمی (kg/h)
توان الکتریکی پمپ سوخت
توان ورودی از ولتاژ و جریان؛ راندمان و دبی پمپ جداگانه‌اند.
نتیجه محاسبه
—توان الکتریکی (W)
—توان (kW)
توان هیدرولیکی پمپ سوخت
توان هیدرولیکی از دبی حجمی و اختلاف فشار؛ دبی L/min و فشار bar.
نتیجه محاسبه
—توان هیدرولیکی (W)
—توان (kW)
جرم سوخت از پالس انژکتور
مدل ساده دبی ثابت؛ Dead time، غیرخطی بودن و اختلاف فشار لحاظ نشده‌اند.
نتیجه محاسبه
—جرم هر پالس (mg)
—جرم در 100 پالس (g)
پهنای پالس مؤثر انژکتور
تفریق Dead Time از PW فرمانی؛ مقدار Dead Time باید از داده کالیبراسیون باشد.
نتیجه محاسبه
—PW مؤثر (ms)
—درصد PW فرمانی (%)
Lambda از AFR اندازه‌گیری‌شده
Lambda = AFR واقعی / AFR استوکیومتری سوخت.
نتیجه محاسبه
—Lambda
—اختلاف از Lambda 1 (%)
هندسه و ابعاد موتورحجم‌ها، نسبت تراکم، Deck، گسکت و هندسه پیستون8 ابزار جدید⌄
حجم گسکت سرسیلندر
حجم استوانه‌ای تقریبی از قطر داخلی گسکت و ضخامت فشرده.
نتیجه محاسبه
—حجم گسکت (cc)
—حجم گسکت (mL)
حجم Deck از فاصله پیستون تا سطح بلوک
فاصله مثبت به معنی پایین‌تر بودن پیستون از Deck؛ علامت را با قرارداد خود تطبیق دهید.
نتیجه محاسبه
—حجم فاصله Deck (cc)
—فاصله (µm)
کلیرنس Squish نظری
جمع فاصله Deck و ضخامت گسکت فشرده با قرارداد علامت ساده.
نتیجه محاسبه
—کلیرنس نظری (mm)
—کلیرنس (µm)
نسبت تراکم از حجم‌ها
CR=(حجم جابه‌جایی+حجم کلیرنس)/حجم کلیرنس.
نتیجه محاسبه
—نسبت تراکم
—حجم کلیرنس کل (cc)
سرعت متوسط پیستون
میانگین سرعت رفت‌وبرگشتی بر پایه کورس و RPM.
نتیجه محاسبه
—سرعت متوسط (m/s)
—سرعت متوسط (ft/s)
شتاب تقریبی پیستون در TDC
تقریب سینماتیکی با شعاع میل‌لنگ؛ هندسه شاتون کامل در مدل لحاظ نشده است.
نتیجه محاسبه
—شتاب مرتبه اول (m/s²)
—شتاب (g)
حجم سیلندر از قطر و کورس
حجم هندسی جابه‌جایی یک سیلندر.
نتیجه محاسبه
—حجم هر سیلندر (cc)
—حجم چهار سیلندر (L)
نسبت طول شاتون به کورس
نسبت مرکز تا مرکز شاتون به کورس؛ تفسیر عملکردی به طراحی کامل وابسته است.
نتیجه محاسبه
—نسبت شاتون/کورس
—نسبت شاتون/نیم‌کورس
میل‌بادامک و تایمینگدرجه‌بندی، هم‌پوشانی، زمان بازبودن و تبدیل زاویه/زمان8 ابزار جدید⌄
هم‌پوشانی سوپاپ‌ها
هم‌پوشانی بر اساس بازشدن ورودی پیش از TDC و بسته‌شدن خروجی پس از TDC.
نتیجه محاسبه
—هم‌پوشانی (° crank)
—جمع دو زاویه (°)
مدت بازبودن سوپاپ
مدت بر حسب درجه میل‌لنگ از رویداد بازشدن تا بسته‌شدن.
نتیجه محاسبه
—مدت محاسبه‌شده (° crank)
—مدت زمانی در 6000 RPM (ms)
تبدیل درجه میل‌بادامک و میل‌لنگ
یک درجه میل‌بادامک در موتور چهارزمانه معادل دو درجه میل‌لنگ است.
نتیجه محاسبه
—معادل میل‌لنگ (°)
—زاویه میل‌بادامک (rad)
اثر تغییر فاز میل‌بادامک
تغییر فاز رویدادها بر حسب درجه میل‌لنگ؛ علامت advance/retard را طبق قرارداد سازنده تعریف کنید.
نتیجه محاسبه
—جابجایی رویدادها (° crank)
—معادل زمانی در RPM واردشده (ms)
نسبت لیفت سوپاپ به لیفت لوب
نسبت لیفت سوپاپ به لیفت بادامک؛ lash و deflection باید لحاظ شوند.
نتیجه محاسبه
—لیفت نظری سوپاپ (mm)
—لیفت خالص تقریبی (mm)
زمان یک رویداد سوپاپ در RPM
تبدیل زاویه میل‌لنگ به میلی‌ثانیه در دور ثابت.
نتیجه محاسبه
—زمان (ms)
—زمان (µs)
نرخ فنر سوپاپ از بار و فشردگی
نرخ میانگین خطی بین دو نقطه بار؛ نرخ واقعی ممکن است غیرخطی باشد.
نتیجه محاسبه
—نرخ فنر (N/mm)
—نرخ (lb/in)
حاشیه Coil Bind فنر
فاصله ارتفاع نصب در لیفت کامل تا ارتفاع Coil Bind.
نتیجه محاسبه
—حاشیه (mm)
—حاشیه به گام تقریبی (turn)
خنک‌کاری و مدیریت حرارترادیاتور، دبی خنک‌کننده، انتقال حرارت و اینترکولر8 ابزار جدید⌄
توان انتقال حرارت خنک‌کننده
توان گرمایی از دبی جرمی، گرمای ویژه و اختلاف دما.
نتیجه محاسبه
—توان حرارتی (kW)
—دبی جرمی (kg/s)
انتقال حرارت سمت هوای رادیاتور
برآورد انرژی جذب‌شده توسط هوا از دبی جرمی و اختلاف دمای هوا.
نتیجه محاسبه
—توان حرارتی (kW)
—انرژی در دقیقه (kJ/min)
سرعت خنک‌کننده در لوله
سرعت متوسط از دبی حجمی و سطح مقطع داخلی لوله.
نتیجه محاسبه
—سرعت متوسط (m/s)
—دبی حجمی (L/s)
اختلاف دمای میانگین لگاریتمی
LMTD برای اختلاف دماهای دو سر مبدل در جریان همسو/ناهمسو با قرارداد ورودی.
نتیجه محاسبه
—LMTD (K)
—اختلاف دمای سر اول (K)
سطح موردنیاز از U و LMTD
A=Q/(U·LMTD)؛ ضریب U باید از داده یا آزمون مبدل به دست آید.
نتیجه محاسبه
—سطح انتقال حرارت (m²)
—بار حرارتی (W)
توان هوادهی از فشار و دبی
توان سیال P=Δp·Q؛ توان برق فن با راندمان پایین‌تر/بالاتر می‌شود.
نتیجه محاسبه
—توان به هوا (W)
—توان ورودی تخمینی (W)
بار حرارتی کولر روغن
توان گرمایی بر پایه دبی جرمی روغن و اختلاف دمای روغن.
نتیجه محاسبه
—توان دفع حرارت (kW)
—دبی جرمی (kg/s)
غلظت مخلوط خنک‌کننده از حجم‌ها
غلظت حجمی بر اساس حجم کنسانتره و آب؛ نقطه انجماد را از جدول سازنده بخوانید.
نتیجه محاسبه
—غلظت حجمی (%)
—حجم کل (L)
گیربکس و انتقال قدرتنسبت دنده، RPM تعویض، سرعت خودرو و افت انتقال8 ابزار جدید⌄
سرعت خودرو از RPM و ضرایب انتقال
سرعت نظری بدون لغزش تایر؛ نسبت دیفرانسیل و دنده باید دقیق وارد شوند.
نتیجه محاسبه
—سرعت (km/h)
—سرعت (mph)
RPM پس از تعویض دنده
RPM جدید با نسبت دنده قبل/بعد در سرعت خودرو ثابت.
نتیجه محاسبه
—RPM بعد تعویض
—افت RPM
سرعت متناظر RPM تعویض
سرعت خودرو در RPM تعویض با ضرایب دنده و دیفرانسیل.
نتیجه محاسبه
—سرعت (km/h)
—محیط تایر (m)
گشتاور خروجی گیربکس
گشتاور موتور ضربدر نسبت دنده و راندمان انتقال واردشده.
نتیجه محاسبه
—گشتاور خروجی (Nm)
—تلفات گشتاور معادل (Nm)
تلفات توان انتقال قدرت
اختلاف توان ورودی و خروجی بر اساس راندمان فرض‌شده.
نتیجه محاسبه
—توان خروجی (kW)
—تلفات (kW)
نسبت انتقال کلی
ضرب نسبت گیربکس، ترنسفرکیس و دیفرانسیل.
نتیجه محاسبه
—نسبت کلی
—دور شفت ورودی به ازای دور چرخ
نیروی کشش در سطح تایر
نیروی کشش از گشتاور چرخ تقسیم بر شعاع تایر؛ حد اصطکاک تایر بررسی نشده است.
نتیجه محاسبه
—نیروی کشش (N)
—معادل نیرو (kgf)
RPM موتور در سرعت مشخص
برعکس محاسبه سرعت با ضرایب انتقال.
نتیجه محاسبه
—RPM موتور
—RPM چرخ
تحلیل لاگ و داده‌های موتورنرخ نمونه‌برداری، هم‌ترازی داده، میانگین متحرک و انحراف8 ابزار جدید⌄
میانگین متحرک سه نمونه
میانگین سه نمونه واردشده برای هموارسازی اولیه؛ برای تحلیل واقعی از کل لاگ استفاده کنید.
نتیجه محاسبه
—میانگین سه نمونه
—اختلاف بیشینه-کمینه
نرخ نمونه‌برداری لاگ
تعداد نمونه بر ثانیه از تعداد نمونه و مدت ثبت.
نتیجه محاسبه
—نرخ نمونه‌برداری (Hz)
—فاصله نمونه (ms)
اختلاف زمانی دو کانال لاگ
اختلاف دو timestamp برای سنجش هم‌ترازی کانال‌ها.
نتیجه محاسبه
—اختلاف زمان (ms)
—اختلاف زمان (s)
نرخ تغییر بین دو نمونه
مشتق ساده بر حسب واحد سیگنال در ثانیه.
نتیجه محاسبه
—نرخ تغییر (/s)
—اختلاف نمونه
انحراف معیار سه نمونه
انحراف معیار نمونه‌ای سه عدد؛ برای مجموعه کوچک فقط شاخص اولیه است.
نتیجه محاسبه
—انحراف معیار نمونه‌ای
—میانگین
اختلاف درصدی دو مقدار لاگ
اختلاف درصدی نسبت به مقدار مرجع اول؛ وقتی مرجع نزدیک صفر است تفسیر نکنید.
نتیجه محاسبه
—اختلاف نسبت به مرجع (%)
—اختلاف مطلق
خطای هدف بوست
اختلاف بوست واقعی و هدف با علامت؛ واحدها باید یکسان باشند.
نتیجه محاسبه
—خطا (kPa)
—خطای نسبی (%)
خطای Lambda واقعی نسبت به هدف
اختلاف واقعی و هدف؛ برای تصمیم تیونینگ باید تاخیر سنسور و فیلتر بررسی شود.
نتیجه محاسبه
—اختلاف Lambda
—خطای نسبی (%)
ماشین‌کاری و مونتاژ موتورتلرانس، هونینگ، گشتاور، تبدیل واحد و کلیرنس8 ابزار جدید⌄
مقدار برداشت برای هونینگ
اختلاف قطر فعلی تا قطر هدف؛ قطر نهایی باید با پیستون و کلیرنس هدف هماهنگ شود.
نتیجه محاسبه
—افزایش قطر (mm)
—برداشت شعاعی هر سمت (mm)
کلیرنس پیستون و سیلندر
قطر سیلندر منهای قطر پیستون در نقطه اندازه‌گیری تعریف‌شده.
نتیجه محاسبه
—کلیرنس قطری (mm)
—کلیرنس (µm)
تبدیل واحد گشتاور
تبدیل Nm به lb-ft و kgf·m.
نتیجه محاسبه
—گشتاور (lb-ft)
—گشتاور (kgf·m)
تلرانس تجمعی بدترین حالت
جمع تلرانس‌های مستقل در حالت بدترین حالت؛ روش RSS جداگانه محاسبه می‌شود.
نتیجه محاسبه
—تلرانس بدترین حالت (mm)
—تلرانس RSS (mm)
سرعت برشی ابزار ماشین‌کاری
سرعت برشی از قطر ابزار و RPM؛ تنظیم نهایی تابع جنس و ابزار است.
نتیجه محاسبه
—سرعت برشی (m/min)
—سرعت (ft/min)
نرخ پیشروی ماشین‌کاری
پیشروی در دقیقه از پیشروی هر دندانه، تعداد دندانه و RPM.
نتیجه محاسبه
—نرخ پیشروی (mm/min)
—نرخ پیشروی (in/min)
انبساط طولی قطعه موتور
تغییر طول با ضریب انبساط، طول و اختلاف دما.
نتیجه محاسبه
—تغییر طول (mm)
—تغییر طول (µm)
تبدیل زاویه چرخش پیچ به جابه‌جایی محوری
جابه‌جایی هندسی ایده‌آل برابر گام رزوه ضربدر زاویه/۳۶۰؛ کشیدگی واقعی متفاوت است.
نتیجه محاسبه
—جابه‌جایی هندسی (mm)
—جابه‌جایی (µm)
محدودیت مهندسی: این مجموعه ابزار مهندسی و تخمینی است؛ خروجی‌ها به کیفیت داده، فرضیات مدل، نوع سوخت، شرایط محیطی و مشخصات قطعات وابسته‌اند. اعداد را جایگزین دیتاشیت سازنده، اندازه‌گیری دقیق کلیرنس، نقشه کمپرسور، کالیبراسیون سنسور یا اعتبارسنجی داینومتر نکنید. برای قطعات تحت بار، فشار سوخت، احتراق، روغن‌کاری و محدوده دور، نتایج باید مستقل بررسی و در شرایط کنترل‌شده تأیید شوند. مدل‌های ساده جایگزین استانداردهای SAE/DIN، دیتاشیت قطعات، نقشه کمپرسور، آزمون داینومتر کالیبره یا بررسی ایمنی ترمز و پیچ نیستند؛ این افزونه فایل ECU را فلش یا ویرایش نمی‌کند.